Режущий инструмент - Филиппов Г.В.
Скачать (прямая ссылка):
Фрезы дисковые трехсторонние (ГОСТ 3755—69) D = 50ч- 100 мм; В = 5ч- 16 мм; d0 = 16ч-32 мм; г = 14-5-20; у = 15°; а = 20°
Эскиз
Фрезы дисковые трехсторонние с разнонаправленными зубьями (ГОСТ 9474—73)
Тип 1 (с мелким зубом) — Z) = 63-5-125 мм; d0 = = 22-7-32 мм; В = 64-28 мм; г = 16-5-22; о> = 10°; ун = = 10°; а = 6°; тип 2 (с нормальным зубом) — D = = 63ч-125 мм; d0 = 22-7-32 мм; В = 6ч- 28 мм; г = 12-5--f-18; yN = 10°; а = 6°; со = 15°
Фрезы пазовые затылованные (ГОСТ 8543—71) D = 50-І-100 мм; = 16-5-32 мм; В = 4-і-16 мм; 2 = 12-5-16; V = Ю°
^^^^^^^^ III
ш
Продолжение табл. 5.1
Наименование, тип и основные размеры
Фрезы дисковые пазовые (ГОСТ 3964—69) D = 504-100 мм; В = Зч- 16 мм; dQ = 16ч-32 мм; г = 144-20; у = 15°; а = 20°; <рх = 1ч-2°
Фрезы прорезные (шлицевые) и отрезные (ГОСТ 2679—73)
Тип 1 (с мелким зубом)—D = 204-315 мм; d0 = = 5ч-40 мм; В = 0,24-6,0 мм; г = 324-200; у = 04-10°; а = 20°; (D1 = 54- 30; тип 2 (со средним зубом) — D = = 504-315; d0 = 134-40 мм; 5 = 0,54-6,0 мм; Z = = 244- 100; у = 04-10°; Gj1 = 104-30°; а = 20°; тип 3 (с крупным зубом) —D = 504-315 мм; dQ = 134-40 мм; В = 1,04-6,0 мм; z = 164-48; v = 54-10°; (D1 = 30'4-Г; а = 20°
Эскиз
Фрезы полукруглые вогнутые и выпуклые (ГОСТ 9305—69)
Тип I (полукруглые вогнутые) — D = 504-160 мм; d0 = 22+40 мм; В = 7ч-75 мм; г = 104-14; у = 10°; а == 10°; тип 2 (полукруглые выпуклые) — D = 504-4-130 мм; do = 224-40 мм; В = 3,24-50 мм; z = 104-14; у = 10°; а = \0°,
Фрезы твердосплавные
Фрезы концевые с коническим хвостовиком, оснащенные прямыми пластинками
d = 144-35 мм; L= 1054-150 мм; /= 164-25 мм; 2 = 44-6; Y/v = 0°; а = 15°; конус Морзе Ns 2—4
Конус Морзе
Фрезы концевые (ГОСТ 18372—73)
Тип 1 (цельные) — d = 34-12 мм; L = 284-60 мм; / = 84-25 мм; z = 34-5; yN = 5°; а = 15°; со = 304-40°; тип 2 (со стальным хвостовиком) — d = 54-12 мм; L = = 584-103 мм; / = 244-53 мм; г = 34-5; yN = 5°; а = = 15°; со = 304-40°
Продолжение табл. 5.1
Наименовение, тип и основные размеры
Эскиз
Фрезы шпоночные цельные (ГОСТ 16463—70) d = 2,0ч-12 мм; L = 25ч- 55 мм; / = 4ч-20 мм; у = 5°; а = 12°; со = 20°
Фрезы концевые с коническим хвостовиком (ГОСТ 5.2288—75)
d = 124-22 мм; L = 130ч-175 мм; / = 32ч-55 мм; конус Морзе № 3—4
Конце Морзе
Фрезы шпоночные (ГОСТ 6396—68)
Тип 1 (с цилиндрическим хвостовиком) — d = 8ч-4-16 мм; L = 454-70 мм; / = 12ч-20 мм; у = 5°; тип 2 (с коническим хвостовиком) — d = 124-25 мм; L = 804-4-130 мм; / = 164-25 мм; у = 5°; конус Морзе № 1—4
JL
Конус Морзе
Примечание.
Обозначения углов заточки фрез на табличных рисунках не приводятся — они показаны на рис. 5.1.
минутной подачей, если остальные факторы режимов резания (скорость, глубина резания) при этом остаются постоянными
sM = s0n = s2znt (5.1)
где S2 — подача на зуб, мм; определяется прочностью режущей кромки; z — число зубьев фрезы; п — частота вращения фрезы, об/мин,
Рис. 5.1. Концевая фреза с коническим хвостовиком
В свою очередь,
z = nd/t29 a Yt= lOQOv/nd,
где I2 — шаг между двумя соседними зубьями, мм; определяется конструкцией зуба, объемом стружечной канавки и от диаметра не зависит.
Подставляя в формулу (5.1) значения z и /г, получаем
IOOOu
т. е. убеждаемся, что минутная подача (производительность) не зависит от диаметра фрезы.
При торцовом симметричном фрезеровании с увеличением диаметра фрезы уменьшается длина дуги контакта зуба при резании, увеличивается средняя толщина срезаемого слоя, но при этом за счет уменьшения дуги контакта увеличивается неравномерность
173
нагрузки на зубья фрезы. Длина пути врезания и выхода при торцовом симметричном фрезеровании с увеличением диаметра уменьшается, и это может способствовать повышению производительности труда. При несимметричном торцовом фрезеровании длина дуги контакта увеличивается, увеличивается равномерность фрезерования, уменьшается средняя толщина сечения срезаемого слоя, но при этом и уменьшается производительность за счет увеличения пути врезания и выхода фрезы. Кроме того, увеличение диаметра фрезы увеличивает мощность, потребную для резания, за счет увеличения числа зубьев, находящихся в контакте с поверхностью резания (кроме торцового симметричного фрезерования, при котором наблюдается обратная картина), что необходимо учитывать при выборе мощности станка (или при выбранной мощности станка при выборе режимов резания).
Для концевого инструмента выбор диаметра фрезы не вызывает особых осложнений, для насадного же инструмента это требование может вступить в противоречие с требовайием о применении возможно большего диаметра оправок doy а значит, и отверстия в корпусе фрезы. Диаметр оправок должен, во-первых* обеспечивать устойчивую работу фрез, а во-вторых, соответствовать нормальному ряду диаметров. Практика показала, что устойчивая работа фрез обеспечивается при прогибе оправки, не превышающем 0,2—0,4 мм. Наименьший допускаемый прочностью корпуса диаметр фрезы D связан с диаметром отверстия фрезы d0 соотношением: D ^ 2,25d0. Наибольшее значение диаметра насадной фрезы определяется из конструктивных соображений.
