Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем - Войтов О.Н.
ISBN 5-02-031231-2
Скачать (прямая ссылка):
а — все генераторы в одной подсистеме: б — генератор 101 выделился в отдельную
подсистему и подсистема {1, 3, 201, 203} разделилась на две подсистемы: {1, 3} и {201, 203}; в — разделилась подсистема {1, 3}; г — разделилась подсистема {201, 203}.
101 со всеми остальными генераторами. По оценке же через показатели, не учитывающие инерционность (рис. 3.43, г, д и 3.44, г, д), названная группа связей была самой слабой в до-аварийном режиме, а в результате возмущения ослабла соизмеримо со всеми остальными (кроме связи 1—3, которая в наибольшой мере "пострадала" от возмущения).
Ранжировки связей на рис. 3.43, очевидно, отличны от принятого за эталон (см. рис 3.22 предыдущего параграфа — самыми слабыми связями оказываются не 203—101, 201—101, 3—101, 1—101, а связи 3—203, 3—201, 1—203 и 1—201). Переходя от представления рис. 3.43 к более наглядному представлению (как на рис. 3.17), получим сечения генераторного графа в порядке возрастания их силы (рис. 3.45 и 3.46), тоже отличающиеся от эталона.
Рассмотренные выше показатели учитывали только непосредственную связь между двумя генераторами. Между тем она является лишь одним из трех факторов, влияющих на сходство поведения
генераторов.
Эти факторы можно выделить, если рассматривать не влияние одного генератора на другой (сходство), как делалось выше, а различие поведения двух генераторов, измеряемое их взаимным ускорением.
Запишем уравнение взаимного движения /-го и у-го генераторов в виде
аР- ~ <аг ~ лі1
108
Гл. 3. МЕТОДЫ АНАЛИЗА НЕОДНОРОДІЮСТЕЙ ЭЭС
2
РТІ + Е^и
Е,
\
+
м
л
к=1 к* і
I
Р
2
м
+
Я;
\
л
М
*І к={ к*1
+ ЕЕ.
(Рп М,.
р
Ті
2
м
+
Е-
2
8ц
\
л
+
1
м
л
1
1
+
1
+
+
к=1 к* і
Е
к
( Е.
-ГГ- {%ік С05 дік + Ьік БІТІ дік)
Е1
\
м
%ксо5 д1к + ьік ЯП ьік)
или окончательно
йгЬц
¦ Р Ті
2
Р
Ті
М
М
+
Е2
і
м..
Єн
Ж.
\
+
+
1
2
М
л
1
+
1
2
Мт.\ ч
а б в
Рис. 3.46. Шаги идентификации подсистем генераторного графа для возмущенного состояния по показателям Е^Е^уік и уік.
а — вес генераторы в одной подсистеме; б — генераторы 101, 3 и 1 выделились в
отдельные подсистемы; в — разделилась подсистема {201, 203}.
3.7. СТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ ЭЭС ПО ОЦЕНКАМ КОГЕРЕНТНОСТИ
109
X Б1П
1
Jj
м
J
+
л
+
Ь=1
л*/
1^ 1к
мт.
Б1П
"и
X
х бш \6}к + aгctg ^
(3-35)
влияние
в записи уравнения (3.35) выделено три слагаемых различия поведения генераторов, измеренного мгновенным взаимным ускорением. Первая (постоянная) отражает различие конструктивных и режимных параметров генераторов (мощностей турбины, моментов инерции, модулей ЭДС и собственных активных проводимостей генераторов / и у), вторая (синусоидальная) — влияние непосредственной связи между ними, третья (несинусоидальная) оставшейся части системы (всех остальных генераторов).
Рассмотрим сначала амплитуду второй (синусоидальной) составляющей, исходя из того же предположения, что она играет определяющую часть в величине сходства генераторов. Отметим, что эта составляющая характеризует не просто пропускную способность связи /—у, а энергию (площадку) потенциального торможения взаимного движения генераторов / и /.
Действительно, площадка взаимного торможения будет тем больше, чем больше ее высота, одним из элементов которой и
является амплитуда синусоидальной составляющей.
На рис. 3.47, а—в показана ранжировка связей в соответствии с показателем
1
М
2
82-
+
1
М
+
1
2
м
•о
(в)
(3.36)
и его упрощенных форм
+
1
м
¦о
(б) и
тах {Мзр Л/ }
(3.37)
а также иллюстрация к допущению
1
1
2
2
М
М
8]
1
}
1
+
приведшему к этим формам.
по
Гл. 3. МЕТОДЫ АНАЛИЗА НЕОДНОРОДНОСТЕЙ ЭЭС
Из рис. 3.28, г видно, что при этом допущении в рассматриваемой расчетной ситуации возможна 40%-я погрешность подкоренного выражения и соответственно 20%-я погрешность показателя сходства. Вторая упрощенная форма получена посредством замены меньшего значения момента инерции большим. Учитывая, что двойка является общим множителем, не играющим роли при ранжировке, близость последнего показателя к ранее рассмотренно-
му
ЕіЕіуи
тах {М
очевидна. Однако почти полное совпадение
диапазонов силы групп связей {203—101, 201
101, 3
101, 1
101} и
203, 3—201, 1—203, 1—201} на рис. 3.28, в заставляет предположить, что использование единого (наибольшего) значения момента инерции в общем случае может оказаться слишком грубым.
120
80
40
О
о
120
80
40 -Ш
0
т
т
т
т
т
т
120
80
40
0
і
I
со
со
со
I
со
со
гм
I
со
см
I
со
см
см
I
см
1
см см
см
Ветви
7. Ранжировка связей генераторного графа для возмущенного состо-ю показателям сходства (336), (3.37) и иллюстрация допущения.
3.7. СТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ ЭЭС ПО ОЦЕНКАМ КОГЕРЕНТНОСТИ
111
Продолжим рассуждения о высоте площадки потенциального торможения пары генераторов. Другой элемент ее высоты — постоянная составляющая уравнения (3.35). в период торможения ее
знак, очевидно, противоположен знаку синусоидальной составляющей. Исходя из этого высоту площадки торможения, которую можно рассматривать как еще один показатель сходства, определим (пренебрегая пока третьей составляющей (3.35)) как
