Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Энергетика -> Войтов О.Н. -> "Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем" -> 28

Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем - Войтов О.Н.

Войтов О.Н. , Воропай Н.И., Гамм А.З. Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем — Нвсб.: Наука, 1999. — 256 c.
ISBN 5-02-031231-2
Скачать (прямая ссылка): analizneodekekenerg1999.djvu
Предыдущая << 1 .. 22 23 24 25 26 27 < 28 > 29 30 31 32 33 34 .. 77 >> Следующая

3.7. СТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ ЭЭС
НА ОСНОВЕ ПРИБЛИЖЕННЫХ ОЦЕНОК КОГЕРЕНТНОСТИ ГЕНЕРАТОРОВ
Структурный анализ ЭЭС [5] позволяет на основе структуризации исходной либо эквивалентной схемы ЭЭС и с использованием ряда других ее параметров выявить статические и динамические свойства ЭЭС без проведения (или с минимумом) традиционных трудоемких расчетов режимов и переходных процессов. Это достигается с помощью специфического подхода к агрегированию доступной исходной информации. В основе методов структурного анализа ЭЭС лежит определение слабых сечений ЭЭС посредством кластерного анализа — множества вычислительных процедур, которые формируют либо выявляют иерархии (разбиения) на базе тех или
94
Гл. 3. МЕТОДЫ АНАЛИЗА НЕОДНОРОДНОСТЕЙ ЭЭС
иных совокупностей данных [78]. Ключевой исходной посылкой структурного анализа является то, что поведение ЭЭС определяется взаимным поведением генераторов в переходном процессе.
Приближенная оценка взаимного движения двух генераторов по
соотношению энергий взаимного ускорения и потенциального взаимного торможения (способу площадей) осуществляется, в отличие от точной, при допущении постоянства разности отнесенных к моментам инерции суммарных перетоков мощности от каждого из этих генераторов во внешнюю по отношению к ним систему, т.е. при допущении постоянства порожденной влиянием внешней системы составляющей (3.28) их взаимного ускорения:
п п п
к=1 к=\ *=1
к*і,] к*іу} к*і,]
М}}% Ру*0) = сопэ!, (3.29)

к=1
где
рпер(О) = Е^ 5ІП ((3(0) _ > (3в30)
переток активной мощности по связи п—к в момент сразу после возмущения, а верхний индекс (0) соответствует значению переменной в момент возмущения. Таким образом, переток Р"?р^
отличается от перетока установившегося режима. Теперь в уравнении взаимного движения пары машин (2.27) величина Р*и{&),
определяемая по (2.28), оказывается также постоянной. Соответственно выражения (3.25) и (3.26) примут вид
и
= р^.(унеуст _ + А ^ со$унсуст _ ссяуХр. (3.32)
Здесь мы оперируем энергией потенциального (а не реального
как в (3.25) и (3.26)) торможения ^угорм, так как она является
более информативной с точки зрения, например, определения запаса динамической устойчивости и, к тому же, благодаря допущению (3.30) может быть вычислена достаточно просто.
3.7. СТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ ЭЭС ПО ОЦЕНКАМ КОГЕРЕНТНОСТИ
95
В (3.31), (3.32) в отличие от (3.25), (3.26) интеграл по взаимному углу взят аналитически и пределы интегрирования у?., уХсУ и
щ/ J
рисует определены также аналитически (так как Psr = const) в виде
о ло , Sif(Mji 2 mjj)
(как и для (3.25), (3.26)),
уУсг,нсусг я arcsin(^/Л;.,),
где
уст
1 «
л/2 и = sign(y}y)jr - yfj
Кривые, определяющие площадки ускорения и торможения, построены для двух рассматриваемых расчетных ситуаций (короткого замыкания и отключения цепи) на рис. 3.37 и 3.38 в той же
форме, что и аналогичные кривые для точных оценок в разд. 3.6 (см. рис. 3.27 и 3.29, а также рис. 3.35).
На рис. 3.38 площадки ускорения зачернены (при бесконечной площадке — до экстремума синусоидальной составляющей), площадки потенциального торможения заштрихованы.
Ранжировки по шести показателям, аналогичным введенным для точных оценок, показаны на рис. 3.39. Вследствие допущения
о б
Рис. 3.37. Аналитически определенные зависимости двух слагаемых взаимного ускорения от взаимного угла и площадки ускорения (черным цветом) и потенциального торможения (серым) для взаимного движения генераторов 1 и 3 при коротком замыкании в узле 5 (а) и фрагмент рисунка а в увеличенном масштабе (черной штриховкой на фоне площадки потенциального торможения выделена площадка реального торможения) (б).
1,2— модуль взаимного ускорения при д.. = 6'.. (7) и при 6., = . (2).
96
Гл. 3. МЕТОДЫ АНАЛИЗА НЕОДНОРОДНОСТЕЙ ЭЭС
(3.29) несинусоидальной составляющей ускорения Р). теперь соответствует прямая, проходящая через начальное значение Р^,
которая не требует для своего построения численного интегрирования переходного процесса, а величины площадок (3.31), (3.32) определяются с погрешностью по сравнению с их величинами, которые были получены по выражениям (3.25), (3.26). Теперь размеры площадок могут быть как завышенными, так и заниженными относительно истинных значений.
В частности, для ситуации с коротким замыканием:
— приближенно определенная площадка ускорения оказалась завышенной для пар генераторов 203—101, 201—101, 3—101 и
Рис. 3.38. Аналитически определенные зависимости двух слагаемых взаимного ускорения от взаимного угла и площадки ускорения и потенциального торможения для девяти пар генераторов при коротком замыкании в узле 5.
а - 203-101; б - 201-101; в ~ 3-101; г - 1-101; д - 3—203; е - 3-201; ж -
1—203; з — 1-201: и ~ 201-203.
3.7. СТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ ЭЭС ПО ОЦЕНКАМ КОГЕРЕНТНОСТИ
97
1—101, а также для пар 3—203, 3—201, 1—203 и 1—201 (ср. рис. 3.38, я—з и 3.29, а-—з);
— кроме того, при приближенном определении площадок отсутствует площадка торможения взаимного движения генераторов 3—203, 3—201, 1—203 и 1—201, которая на самом деле существует (ср. рис. 3.38, д—з и 3.29, д— з);
Предыдущая << 1 .. 22 23 24 25 26 27 < 28 > 29 30 31 32 33 34 .. 77 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed