Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна - Бальшин М.Ю.
Скачать (прямая ссылка):
рк=Р/«.
20,0 32,8 44,7 58,0 71,3 74,4 87,7 107 128 142
=0,
,28 -/а
0,042 0,046 0,059 0,069 0,088
0.159 0,204 0,228 0,252
4 (1-2»'). кГ/см*
18,3 29,8 39,4 50,0 59,5 56,2 59,8 63,3 69,6 70,4
ррасч* kTJmm?
7,23 15,3 28,4 53,4 85.8
141
191
(дли 0=0,889 0,918) значение (pi)0»70 к/у*** п
—2V^O2AO Яо, значения ррасч Удовлетворительно Рл Дает С Рэкспг- Экспериментальные данные табл 51 тверждают наш расчет, приведенный в табл. 50 П°Д"
34. О КРИТИЧЕСКИХ ЗНАЧЕНИЯХ ПЛОТНОСТИ ПРИ ПРЕССОВАНИИ
Критические значения относительной плотности Ппи прессовании могут быть связаны: а) с изменением ха рактера уплотнения в пределах одной и той же области прессования; б) с переходом уплотнения в другую ста дню.
Пусть уплотнение происходит в пределах одной и той же области по уравнению (V.18): a = f>2 (Aft/Яо)ъ. Тогда <o[Aft/(6 + 1)] (Aft/Яо)ь. Разделив почленно эти уравнения, получаем
© а = [ 1 (6 + 1)] Aft/ft2 = [ 1/(6+1)] (ft—ft0)/f}2. (V,81)
Нетрудно видеть, что при ft = ft0 значение w/a=0. С ростом ft это значение может или непрерывно возрастать, или достичь при некотором значении максимума, а затем снижаться. Точка максимума определяется условием d (a/a) /dfft=0:
d((oJa)d& = [1/(6+1)] d (ft — ft0)/ft :dft =
- IУФ + 1)] (ft - 2ft0)/ft = 0. (V.82)
Условие (V,82) удовлетворяется при:
ft = 2ft0, (оэ/а)
max
1/4(6+1). WS)
Нетрудно доказать также, что при ft<2ft0 рост контактного сечения при уплотнении совершается преимущественно за счет увеличения единичных контактных сечений оед=Д#/Я0; при ^>2^о-преимущественно за счет роста числа контактов; при критическом значен* ft~2ft0-B одинаковой мере за счет-обоих пР°^Впри
Если fto>0,5, то значение (o>/a)max д°СТ"гпа5^0 6. 0-L Если ft0=0,3, то <»/«)»«
При этом » случае, типичном ^
вания, 6=1, (ю/а)тах=0,417. >існо, что m j
№
Таблица 52
Отношение w р для прессовок из медного порошка [171 (в о-0,3)
100» р, кГ мм? w, кГ/мм* 100 w/p
3,77 0,98 0,15 15,3
42,0 1,96 0,52 26,6
47,6 3,92 1,30 33,2
64,5 7,84 2,75 35,1
64,7 15,7 6,00 38,3
75,6 29,4 11,0 37,4
88,0 58,8 19,1 33,5
92,0 78,4 22,5 28,5
94,9 98,0 25,3 25,8
Таблица 53 Отношение w/p для прессовок
100
р.
КГ/мм?
w, кГ/мм*
Шге/р
71,8 77,5 80,5 83,0 88,9 92,1 94,6 96,2 98,0 99,6 100
0,87 1,74 2,60 3,48 5,20 6,95 10,4 13,9 20,8 41,6 69,4
0,10 0,23 0,37 0,50 0,80 1,04 1,36 1,55 1,88 2,31 2,53
11,5 13.2 14,2 14,4 15,4 15,0 13,8 11,2 9,04 5,55 3,64
=0,3 критическая точка, соответствующая (w/a)max, не связана с переходом из одной стадии в другую.
^Значение (ш/а)тах связано с важной критической точкой максимума отношения работы прессования w/p:
w/p = [o/aj wK/pK; (V,84)
w p < (о/а, (V.85)
ГДЄ Шк/рк < І-
Для медного порошка с #0=0,3 при #=2#о=0,6 (см. табл. 30) отношение wK/pK= 1,23/1,36=0,904 лишь немногим Меньше еДИНИЦЫ, ПОЭТОМУ (w/p)max СООТВЄТСТ-
вует приблизительно тому же значению #=2#о=0,6, что и w/a (смещению максимума в сторону значений #<0,6 способствует снижение значений Wk/Pk с ростом #, смещению в сторону #>0,6 — наличие первой стадии уплотнения), В табл. 52 приведены опытные данные по прес-сованию медного порошка с #о=0,3.
Табл. 52 показывает, что максимум отношения w/p действительно соответствует 0=0,6. Выше было Указа«2»
ЧТО ДЛЯ такОГО МеДНОГО ПОрОШКа (<o/a) max = 0,41/.
В табл. 52 (w/p)max=0,383< (Wa) max в соответствии с формулой (V.84). Данные табл. 52 подтверждают правильность формулы (V,83). Следовательно, они являются
13—1098 293
также и подтверждением правильности ornno,
мул: а=0*(ДО/Я„)ь, &HW(b+ I)]^nV "* Фор.
Для свинцового порошка с A0=O 58 (см « при 0=0,9 отношение Шк/рк = 2,10/2,94 = 0 71 cvm!^ ' 44> меньше единицы. Поэтому по сравнению с отнптВенно (u>a)max, соответствующим 0=1, значение гТ/„?ем может соответствовать О «0,9. В табл 53 пои* экспериментальные данные по величине отношен^5"0/* для такого порошка. В табл. 53 значение {w Ip) ?'/ ствительно соответствует значению О «0,9. н,ШАх Деи-
35. КОЭФФИЦИЕНТ БОКОВОГО ДАВЛЕНИЯ
Давление, приложенное к прессуемому порошковому телу, может передаваться в направлении, перпендикулярном движению пуансона, не одним, а несколькими путями. Поэтому имеются расхождения как в экспериментальных результатах, так и в формулах, выражающих величину этого коэффициента.
В первой стадии прессования, особенно до консолидации, боковое давление передается частицами, расталкивающими при движении другие частицы в сыпучем, но не консолидированном теле. Несомненно, что в этом случае имеют место не такой механизм и не такие закономерности, как в связанном консолидированном теле. В консолидированном теле механизм передачи бокового давления может зависеть от скорости прессования. Уже первые опыты [3] показали, что при быстром динамическом прессовании на фрикционных прессах упругое последействие меньше, чем при статическом прессовании. Это позволяет предполагать меньшую величину коэффициента бокового давления при быстром динамическом прессовании импульсного типа.
Первое предположение о том, что величина коэффициента бокового давления увеличивается с ростом пли ности прессуемого тела, было высказано в раоотеі і, > В этой работе указывалось, что зависимость коэффици_ ента |б от бокового давления пропорциональна относи тельной плотности О:
