Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна - Бальшин М.Ю.
Скачать (прямая ссылка):
Компонент потерь давления Арм на трение правки с матрицей можно определить по данным [3J, примени»
10»10'
Рис. 34. Относительная
ность вольфрамовых
в зависимости от A14 О вр» »
«=const
т
P с. 35. Пропорциональная за-в симость между давлением вы-т лкнвания и давлением ггоес-сования:
/ — железный порошок: 2—железо с 2% графита
^ 600
%
I ш
200
1 I
sj.
« •Vuu cuuv ouuu i4ooo
даолеше прессования Р, кг
ления):ЄИИЯ НаСТ0ЯЩей книги (ПРИ отсутствии сверхдав-In (Р. + Арм) рн _ Jn (Н_ Ари/ри) = ln [I+A(PJJ(Pj111 _ - 4М(|5)к DhK - 411(?, ?/D-A, = ^Sefc/D-const,
(V,93)
гДе (іб)к = іб/#=|бР, Арм —потери давления на трение;
А(Рк)м — потеря контактного давления на трение; р- — коэффициент трения; hK—hb —приведенная высота прессовки; К — высота прессовки.
Из формулы (V,93) следует, что
Д/>м Ph « А (РкУЫн - COnst, рн/Арм «= Const,
1 -f Ph Арм « (рн + Дрм)/Арм - р/Арм - const,
Арк/р=А(рк)м/рк=const, JIg6A = const, p^?=const. (V.94)
Рис. 35 показывает на опытах по давлению выталкивания, что безразмерная потеря давления на внешнее трение для данной навески порошка не зависит от плотности и давления прессования в соответствии с формулами (V,93) и (V.94). Тот же результат получен в работах [38, 39] по замеру величины потерь.
Из формул (V.93) и (V.94) следует, что потеря давления на трение увеличивает на постоянную долю только значения констант (р*)0 и Ыо, не меняя типы уравнения прессования. „11ЛА
Таким образом, давление прессования р и контактное давление рк можно выразить в виде суммы компонентов.
199
Соответственно и приведенную работу поессп»/ можно выразить в виде суммы компонентов: СОвания
= Юн 4- Ао>к + A (wK)Kt
где
(V.96)
юв —приведенная работа внутреннего тоения производимая нетто-давлением-Да.'с — работа внутреннего трения, затрачиваемая
на сверхдавление; AwM — работа внешнего трения; (^к)н. АСйУк)с, А(шк)м — соответствующие компоненты работы, отнесенные к единице деформированного объема твердой фазы.
37. АНИЗОТРОПИЯ ПРЕССОВОК
Анизотропия прессовок вызывается следующими двумя факторами:
1. Неравномерностью исходных частиц. Частицы ориентируются при засыпке и прессовании более широким сечением перпендикулярно давлению.
2. Упругим последействием. После снятия давления даже при равноосности частиц необратимое упругое последействие больше в направлении прессования. Поэтому это направление больше ослабляется после снятия давления.
Сведения по анизотропии свойств прессовок приведены в гл. IV (см. табл. 29 и др.). Независимо от равноосности или неравноосности частиц всегда при прессовании в формах имеет место анизотропия прессовок, уменьшающаяся с ростом степени уплотнения.
P
Рис. 36. Схе-а орнентнроа^^ прессовании неаглоыеркров^ нкгх плоских частиц (л> * ние агломерация (OJ
структуры прессовок разТич^свойств'в АГ" лениях остается и после спекания. Поэ^^ГтакжГв'о" избежание брака прессования часто очень важно 'и
НИМаТЬ Меры ДЛЯ Обеспечения ИЗОТРОПНОСТИ CTDVKTvnH
при прессовании. *-*ууктуры
Один из наиболее эффективных методов для этого — агломерація исходных частиц в гранулы до прессова-ния. Рис. 36 показывает принципиальную схему влияния такой агломерации на ликвидацию анизотропности.
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
1. Сопротивление обжатию пористого тела, равное давлению прессования р, — одно из свойств этого тела. Зависимость этого свойства от критического сечения а аналогична зависимости для модуля всестороннего сжатия К.
2. Эффективный компонент давления прессования (эффективное давление прессования) равен р (1— 2v') или р (1—2v). Соответственно эффективное критическое
давление (Pk)0= (1—2VOzVa или (рк)о= (1— 2v)p/a практически во всем интервале значений а. Значение
(Рк)о равно твердости исходных частиц металла. Поэтому р(1—2v) = (рк)оа, откуда р = a(pK)o/(l—2v).
3. Во второй стадии уплотнения порошка максимальное значение а= (Aft/Яо) ft2.
4. Максимальное значение пластически деформированной доли объема W частиц порошка во второй стадии уплотнения равно ш = (Aft/Яо) ft2. Соотношения между Да, A?, Aft показывают соотношения между общей^(внутри- и межчастичной) деформацией A?, Aft пористого тела и внутричастичной деформацией Aw. вЯж-
5У Зависимость - pd ?=pd W-M« выражает важ ное положение, что при прессовании внешняя работа консолидации -prf? равна внутренней работе консоли дации pKd(n.
Jl И ТЕРАТУ PA
1. Б а л ь ш и н М. Ю. Вестник металлопромышленности, 1936, № 17. 2 Бальшин M Ю. Металлокерамика. Металлургиздат, «938.
SOl
14—1098
3. л н н М. Ї0. Порошковое металловедение. Металлург
4. Бальшин М. Ю. Порошковая металлургия. Машгич ttuo
5. Бальшии М. Ю. ДАН СССР, 1949, А 67, с, 831 ' Ш
6. Бальшин М. Ю. Порошковая металлургия, 1963 № 4 с ос,
7. Ж Д а и о в и ч Г. М. Теория прессования металлических ' ков. Изд-во «Металлургия», 1969. * ПоР°щ-
8. TefzaghiK. Erdbaumechanik Wien, 1925.
9. ЦытовичА. Основы механики грунтов. ОНТИ. 1934,
10. Б а б к о в В. Ф. и др. Грунтоведение и механика грунтов JVW«, ва. Дориздат, 1941. ' ' оск"
