Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем - Войтов О.Н.
ISBN 5-02-031231-2
Скачать (прямая ссылка):
1=1
где — вероятность отказа, АР; — величина суммарной отключаемой мощности нагрузки и/или генерации по отдельным узлам /.
В более сложных ситуациях для выбора управляющих воздействий противоаварийной автоматики решается оптимизационная
4.4. ОПЕРАТИВНАЯ ОЦЕНКА НАДЁЖНОСТИ
163
задача, заключающаяся в определении минимальной отключаемой нагрузки для каждого отказа.
5. Разработка мероприятий по повышению надежности, таких как изменение топологии и параметров схемы сети, выработка управляющих воздействий.
Итак, начальным этапом оперативного анализа надежности является составление списка сценариев возмущений и определение на его основе наиболее существенных отказов, приводящих к таким последствиям, как нарушение статической устойчивости или коллапс напряжения, перегрузки линий и трансформаторов, большие снижения напряжения, увеличение потерь мощности.
Список отказов обычно получают моделированием одиночных
на
или совместных отказов по полной или упрощенной модели основе экспертных оценок и эвристических правил [110]. Не исключая
указанных подходов, отметим, что существенное снижение трудоемкости процедуры формирования списка наиболее существенных отказов может дать аппарат поиска сенсорных и слабых мест.
Как было показано выше, изменение проводимости слабой связи в наибольшей степени воздействует на минимальное собственное (сингулярное) значение, увеличивая его при увеличении проводимости и уменьшая при уменьшении проводимости слабой связи. При значении проводимости связи, равном нулю (что соответствует ее исключению), происходит максимальное уменьшение минимального собственного значения. Это сказывается на увеличении чувствительности параметров режима сенсорных узлов и связей, следовательно, приводит к увеличению вероятности выхода этих параметров за допустимые пределы, что в свою очередь может вызвать нарушение работоспособного состояния ЭЭС — отказ системы.
Для схемы рис. 1.1, как уже отмечалось, слабыми по критерию
(до1/ду1
являются связи 8—200, 8
100—202, они же были
выявлены выше как сенсорные по потерям напряжения или фазы. В табл. 4.3 показано, как изменяются минимальное и максимальное
Таблица 4.3
Влияние уменьшения проводимостей слабых связей на обусловленность матриц У и / и связанные с ней среднеквадратические вариации модулей Да и фаз Л5 напряжений сенсорных узлов
Исходная схема Агтип -= 0.0172 тах = 0.6490 о — тш = 4.64 о — тах = 55159 Ли 2 = = 13.78 Дк5 = 5.90 Д<5201 = = 0.1303 дй203 = = 0.1303
М00-202 0.0172 0.6352 1.48 52270 17.14 6.98 0.1142 0.1197
^] 0.0-202 0.0134 0.6486 2.61 52643 25.29 8.03 0.1725 0.1737
М00-202 0.0145 0.6490 2.80 53831 24.06 8.01 0.1725 0.1680
166
Гл. 4. СЛАБЫЕ МЕСТА ДЛЯ АНАЛИЗА РЕЖИМОВ ЭЭС
30
20
10
--1-1-1-1-1-1 I I I-1-1-1-1-Г
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Номер связи
Рис. 4.25. Ранжирование связей НО кВ схемы рис. 4.24 по показателю слабости %.
матрицы узловьгх проводимостей, что требует существенно меньших трудозатрат, чем сингулярный анализ. В качестве примера на рис. 4.28 показана проекция графа сети после отказа связи 8—42 в координатах собственных векторов, позволяющая выявить последствие отказа, проявляющееся в снижении напряжения узла 42.
11
Рис. 4.26. Проекция исходного графа сети рис. 4.24 в координатах компонент первого и второго правых сингулярных векторов, соответствующих
модулям напряжений.
1
168 Гл. 4. СЛАБЫЕ МЕСТА ДЛЯ АНАЛИЗА РЕЖИМОВ ЭЭС
Для анализируемой схемы, имеющей простую конфигурацию, полученный результат по выявлению слабых связей, выпадение которых приводит к существенному увеличению отклонений напряжений отдельных узлов, почти очевиден. Действительно, чем длиннее будет цепочка связей с односторонним питанием, образующаяся при отказах, тем большим будет отклонение напряжения в ее конечном узле.
Так, в первой цепочке связей 8—9(22.58), 9—39(17.93), 10 39(11.49), 10-20(11.45), 19-20(19.84), 18-19(23.42) (в скобках указаны значения показателей слабости связей, а выделены связи,
вошедшие в число 15 наиболее слабых) выпадение каждой из них
приведет соответственно к снижению напряжения в узле 9 — на 15.97 кВ, в узле 39 — на 13.29, в узле 11 — на 6.79, в узле 11 — на 4.41, в узле 19 — на 25.75 кВ. Из такого анализа видно, что максимальное снижение напряжения произойдет при выпадении связи 18—19, имеющей максимальный показатель слабости, а минимальное — при выпадении связи 10—20 с минимальным показателем слабости. Кроме рассмотренной в схеме рис. 4.1 имеется еще четыре цепочки ветвей, крайние ветви которых включены в состав
15 наиболее слабых.
Вторая цепочка: 6—8(28.13), 5—6(21.47), 4-5(15.36), 3—4(9.98), 2-3(4.35), 1-2(11.31), 1-30(16.15).
Третья цепочка: 8-42(21.06), 41-42(15.01), 23-41(7.15), 22 23(3.59), 21-22(10.05), 21-30(20.77).
Четвертая цепочка: 8-28(19.96), 27—28(13.96), 26—27(5.52), 25 26(0.81), 24-25(14.89), 24-29(17.18).
Пятая цепочка: 8-12(12.23), 12-13(7.13), 13-14(3.45), 14 15(17.95), 15-18(23.53).
