Основы восстановления деталей осталиванием - Швецов А.Н.
Скачать (прямая ссылка):
*^60
<350
$40 CS §»¦
\t°c 1
\
І \ J
Л \ J
*
420*
3
її
О.
(MO S
ttfl5I ") о
о^<
VJ
Si
в
?<|
.?-
0 .
«J 0 ^
0 V /
1 'J *(
0 f
350 450 s?°iy 6^P, loo Jqo в
МикрогпоерОоетЬ,Н/ъ кГ/Мм2 г р1и.я-ротбероос/яй' ц
600
QZ3
>S
02о|
ч»
0.15|.
о.юВ-8-OOJg
У" Н%!Мг
Рис. 18. Изменение параметров трения от Hm покрытий (трение по БрОЦС6-6-4,5).
Рис. 19. Изменение параметров трения от Ямпокрытий (трение по СЧ15-32).
80
70
60
¦Л)
^ 50
40
q30
20
ю
\
V CO 2 6- б
L ЙН-k I \| /'
\
! \
I У \ /
Aoo 500 600 700
MuкрOmiepdocmbj Hm к!У z
/мм
Рис. 20. Влияние Hm покрытий иа величину износа (трение no AIC-4 и СОС6-6).
KD іго 5(00 5s «о
о О
а: 540
го
\
\ СЧ »5-: >2
у
\ і
> /
% J V
Бр OLICI —¦ і .а N )-6^ К-. .<) г
350 т 500 600 .
!^икротЬердость, H^n /мм
Рис. 21. Влияние Hm покрытий на величину износа (трение по СЧ15-- 32 и БрОЦС6-6-4,5).
29
/"
И'знос — следствие прения и происходящих процессов В зоне контакта при сопряжении двух тел. Динамика износа характеризует постепенное накопление факторов, которые исчерпывают в отдельных микрообъемах контактных поверхностей способности к дальнейшим пластическим деформациям. На рис. 20 и 21 приведены результаты по износу, полученные на 12 цикле испытаний. Характер кривых износа еще раз подтверждает необходимость сопрягать в трущейся паре только покрытия со строгим значением величины микротвердости. Из кривых (рис. 20, 21) следует, что только незначительные отклонения величины микротвердости'допустимы без ярко выраженной интенсификации износа.
Таблица 7
Пределы отклонений оптимальной микротвердости покрытий
Марка сопряженного подшипникового Величина микротвердости
материала покрытии, Hm ,кг/мм2 _
-------#-------
500—525 *
550—525 400—425'
610—630
Из данных исследований видно, что высокие антифрикционные 'свойства и высокую износостойкость имеют покрытия с оптимальной микротвердостью. Отклонение от оптимальной микротвердости у. покрытий допускается в незначительных пределах (табл. 7).
5. Взаимодействие поверхностных пленок у сопряжений «покрытие — подшипниковый материал»
Высокие антифрикционные свойства электролитического« железа, выявленные в настоящих исследованиях, обусловлены двумя причинами: 1) некоторыми компонентами, входящими в подшипниковые материалы; 2) быстрой окисляемостью-электролитического железа кислородом, содержащимся в окружающей среде.
У серых чугунов при сопряжении с покрытием электролитического железа антифрикционные свойства повышает находящийся в свободном состоянии графит. В процессе трения микрообъемы металлических структурных составляющих чу-
Серые чугуны
Оловянно-свинцовые бронзы Алюминиевые сплавы ^плав СОС6-6
30
гуна пластически деформируются, вытесняя тем самым графит на поверхность контакта.
Исследуемые оловянно-свинцовистые бронзы имели неоднородную структуру, представляющую собой игольчатые и кубические кристаллы, погруженные в свинец. Свинец образует в структуре этих бронз буферный слой в зоне контакта. По данным многих исследователей, продукт износа свинца при определенных условиях трения представляет собой мелкие частицы коллоидного характера, которые позволяют увеличить нагрузку масляного слоя в условиях граничногб тре^ ния и снижают величину коэффициента трения.
Сплав СОС6-6 имеет высокую пластичность вследствие пониженного содержания олова и сурьмы. В сплаве нет крупных кристаллов и хрупких соединений, а составляющая свинца улучшает его антифрикционные свойства.
В сплавах алюминия антифрикционные свойства улучшает входящий в сплав компонент магний. Магний в процессе трения образует мягкие соединения MgO, которые в основном не оказываю^ абразивного действия. Эти соединения при разрушении образуют мелкие дисперсные частицы, которые пластифиццруют поверхность трения.
С целью выяснения закономерностей,'обеспечивающих высокую антифрикционность электролитического железа, были проведены металлографические исследования поверхностей трения. Химический состав продуктов износа изучался мето-1 дом качественного микрохимического анализа по методике И. В. Коренмана. Седиментация продуктов износа исследовалась на МИМ-8 с помощью конуса Тиндаля.,
Во всех случаях у пар трения образовывался продукт износа, который частично удалялся из зоны контакта вместе со смазкой, а частично оставался на поверхности и принимал участие в трении. При увеличении подачи количества смазки в зону контакта скорость выноса продуктов износа возрастала.
После окончания приработки количество смазки изменяли с 20 капель в минуту до 60. Обнаруживался почти сразу рост параметров трения. Коэффициент трения возрастал на 5—8%,' температура околоконтактной зоїфі повышалась на 6—10%’. С уменьшением количества смазки до исходного (20 капель в минуту) параметры возвращались к первоначальным значениям, но за разный промежуток времени (от 50 сек до 5 мин). На время возврата оказывало влияние сЪчетание материалов, составляющих контактную пару.
