Основы восстановления деталей осталиванием - Швецов А.Н.
Скачать (прямая ссылка):
ь
3
53I
? S
0
*
S
k - ‘2?
3
г <5
1
го JtO во во юо,мин го *ю со во щлк/м
S) (трение по СОС6-6) г)(треное по Jrt-4J
Рис. 13. Влияние исходной чистоты покрытий на интенсивность износа при приработке.
В случае резких отклонений от оптимальной чистоты поверхности покрытий будут грубыми. Контакт грубых поверхностей происходит на малом числе пятен с минимальной общей площадью. В процессе приработки неровности подлежат удалению и соответственно возрастает время приработки и величина начального износа.
Гладкие поверхности (чистота выше оптимальной) недостаточно хорошо адсорбируют смазку и имеют локальные мес-
.24
та схватывания. Да и само получение таких поверхностей
¦ связано с большими нерациональными затратами труда.
На основе исследований стало возможно дать предварительные рекомендации по подготовке исходной чистоты поверхности покрытий, в зависимости от марки сопряженного-материала (табл. 5) [19].
Таблица ?>
Экономически целесообразная чистота покрытий после механической
обработки
Сопряженный ПОДШИПНИКОВЫЙ материал
Чистота покрытий после механической обработки
желательная
допустимая
Серые чугуны Сплавы алюминия . Бронзы (типа ОЦС) Сплав СОС6-6
Юа, 8б
8а Юа, 8а
9а
4. Изнашиваемость электролйтического железа
На существование оптимальной микротвердости у гальванических покрытий, при исследовании их на износостойкость, указывается рядом авторов. Так, о покрытиях электролитического хрома рассказывается В. Ф. Молчановым и К. А. Крыловым; сплав железо—никель для покрытий при трении о-чугунную колодку (СЧ24-44) в условиях полужидкостной смазки описывается в работах М. П. Мелкова, В. А. Бабенко, И. Е. Клюшкина.
Установившийся эксплуатационный износ заключается в деформировании, разрушении и воссоздании на участках истинного контакта поверхности нового слоя с прежними стабильными свойствами.
Изнашиваемость всех исследуемых сочетаний оценивалась нами по циклам методом взвешивания. Длительность циклов испытания для -л<аждого отдельного сочетания равнялась — 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12 км пути трения. Общий путь равнялся — 78 км. Условия трения были близки к граничным. -В зону трения подавалась одна капля дизтоплива через 500 м пути. Уменьшение смазки приводило к неустойчивому режиму.
Изнашиваемость всех исследуемых сочетаний (рис. 14, 15, 16, 17) выражается общими закономерностями и похожим ходом кривых. Наименьшая изнашиваемость просматривается у покрытий с -оптимальной микротвердостью (рис. 14,.
25
Ф
, Рис. 14. Изменение интенсивности изнашивания от V пути (трение по БрОЦС6-6-4,5); 1) Ям = 450; 2) Ям = 500; 3) Hm = 550; 4) Ям =575 к Г/мм2-, 5) Сталь 45 (т. о.) HRC50-55.
Рис. 15. Изменение интенсивности изнашивания от пути (трение по АК-4): I) Hu = 375; 2) Hu= 400; 3) Hti= 450; 4) Ям =500 кГ/жж2; 5) Ha =550 кГIмм2 6) Сталь 45 (т. о.) HRC50—55.
Цикл трен up , км
' .Рис. 16. Изменение интенсивности изнашивания от пути (трение по СОС6-6):
I) Ям =450; 2) Ям=500; 3) Ям = 550; 4) Ям=500 кГ/мм2;
5) Я =550 кГ/мм2; 6) Сталь 45 (т. о.) HRC50-55.
кривая — 3; рис. 15, кривая — 2; рис. 16, кривая — 6; рис. 17, кривая.:—2). В условиях изнашиваемости опытных пар просматривается твердостная закономерность, описанная ранее. Отклонение величины микротвердости покрытий от оптимальных значений приводит, без исключений, все сопряжения к повышению изнашиваемости.
Термически обработанная сталь 45(HRC50—55) в сочетании с исследуемыми материалами по причине худших антифрикционных свойств, по сравнению с покрытиями, имеет'.* наибольшую изнашиваемость. Исключение составляет сочетание «Сталь 45 (т. о.) — СОС6-6», у которого изнашивав-, мость приближается к покрытию с оптимальной микротвер-Достью (рис. 16, кривая — 5).
Из результатов (табл. 6) следует, что износостойкость покрытий очень чувствительна к изменениям величины микротвердости.
27
г Ъ H 5 6 7 Sg
цикл трения, нм
ю и а
Рис. 17. Изменение интенсивности изнашивания от пути (трение по СЧ15-32).
Таблица'
Сравнительная, относительная износостойкость исследуемых сочетаний
Исследуемые сочетания
подшипниковый -материал
покрытия с микротвердостью кГ!мм%
Величина сравнительной, относительной износостойкости
СЧ15-32
БрОЦСб-б-4,5
БрОЦС6-6-4,5
Нм =500 (опыт.) Hm =550 Hm =575 Hm =450
16,0
15,0
8,0
2,1
Hm =550 (опыт.) Нм =575 Нм =500 H м =450
3.7
1.8 2,0 1,3
АК-4
Нм =400 (опыт.) Нм =450 Нм =500 Нм =375
4.20
3,90
0,87
1,4
СО.С6-6
Нм =630 (опыт.) Нм =575 Нм =550 Hm =500 Hm =450
1,57
0,72
0,55
0,46
0,36
28
На рис. 18, 19 для примера показана зависимость параметров трения от микротвердости покрытий. Покрытиям с оптимальной величиной микротвердости во всех исследуемых сочетаниях соответствовали минимальные коэффициенты трения и минимальные значения температур в околоконтактной зоне. Отклонение микротвердости покрытий от оптимума способствует росту параметров трения.