Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Швецов А.Н. -> "Основы восстановления деталей осталиванием " -> 7

Основы восстановления деталей осталиванием - Швецов А.Н.

Швецов А.Н. Основы восстановления деталей осталиванием — Омск, 1973. — 142 c.
Скачать (прямая ссылка): osnovivostanovleniya1973.djvu
Предыдущая << 1 .. 2 3 4 5 6 < 7 > 8 9 10 11 12 13 .. 42 >> Следующая


ь

3

53I

? S
0



*

S
k - ‘2?
3
г <5
1


го JtO во во юо,мин го *ю со во щлк/м

S) (трение по СОС6-6) г)(треное по Jrt-4J

Рис. 13. Влияние исходной чистоты покрытий на интенсивность износа при приработке.

В случае резких отклонений от оптимальной чистоты поверхности покрытий будут грубыми. Контакт грубых поверхностей происходит на малом числе пятен с минимальной общей площадью. В процессе приработки неровности подлежат удалению и соответственно возрастает время приработки и величина начального износа.

Гладкие поверхности (чистота выше оптимальной) недостаточно хорошо адсорбируют смазку и имеют локальные мес-

.24
та схватывания. Да и само получение таких поверхностей

¦ связано с большими нерациональными затратами труда.

На основе исследований стало возможно дать предварительные рекомендации по подготовке исходной чистоты поверхности покрытий, в зависимости от марки сопряженного-материала (табл. 5) [19].

Таблица ?>

Экономически целесообразная чистота покрытий после механической

обработки

Сопряженный ПОДШИПНИКОВЫЙ материал

Чистота покрытий после механической обработки

желательная

допустимая

Серые чугуны Сплавы алюминия . Бронзы (типа ОЦС) Сплав СОС6-6

Юа, 8б

8а Юа, 8а



4. Изнашиваемость электролйтического железа

На существование оптимальной микротвердости у гальванических покрытий, при исследовании их на износостойкость, указывается рядом авторов. Так, о покрытиях электролитического хрома рассказывается В. Ф. Молчановым и К. А. Крыловым; сплав железо—никель для покрытий при трении о-чугунную колодку (СЧ24-44) в условиях полужидкостной смазки описывается в работах М. П. Мелкова, В. А. Бабенко, И. Е. Клюшкина.

Установившийся эксплуатационный износ заключается в деформировании, разрушении и воссоздании на участках истинного контакта поверхности нового слоя с прежними стабильными свойствами.

Изнашиваемость всех исследуемых сочетаний оценивалась нами по циклам методом взвешивания. Длительность циклов испытания для -л<аждого отдельного сочетания равнялась — 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12 км пути трения. Общий путь равнялся — 78 км. Условия трения были близки к граничным. -В зону трения подавалась одна капля дизтоплива через 500 м пути. Уменьшение смазки приводило к неустойчивому режиму.

Изнашиваемость всех исследуемых сочетаний (рис. 14, 15, 16, 17) выражается общими закономерностями и похожим ходом кривых. Наименьшая изнашиваемость просматривается у покрытий с -оптимальной микротвердостью (рис. 14,.

25

Ф
, Рис. 14. Изменение интенсивности изнашивания от V пути (трение по БрОЦС6-6-4,5); 1) Ям = 450; 2) Ям = 500; 3) Hm = 550; 4) Ям =575 к Г/мм2-, 5) Сталь 45 (т. о.) HRC50-55.

Рис. 15. Изменение интенсивности изнашивания от пути (трение по АК-4): I) Hu = 375; 2) Hu= 400; 3) Hti= 450; 4) Ям =500 кГ/жж2; 5) Ha =550 кГIмм2 6) Сталь 45 (т. о.) HRC50—55.
Цикл трен up , км

' .Рис. 16. Изменение интенсивности изнашивания от пути (трение по СОС6-6):

I) Ям =450; 2) Ям=500; 3) Ям = 550; 4) Ям=500 кГ/мм2;

5) Я =550 кГ/мм2; 6) Сталь 45 (т. о.) HRC50-55.

кривая — 3; рис. 15, кривая — 2; рис. 16, кривая — 6; рис. 17, кривая.:—2). В условиях изнашиваемости опытных пар просматривается твердостная закономерность, описанная ранее. Отклонение величины микротвердости покрытий от оптимальных значений приводит, без исключений, все сопряжения к повышению изнашиваемости.

Термически обработанная сталь 45(HRC50—55) в сочетании с исследуемыми материалами по причине худших антифрикционных свойств, по сравнению с покрытиями, имеет'.* наибольшую изнашиваемость. Исключение составляет сочетание «Сталь 45 (т. о.) — СОС6-6», у которого изнашивав-, мость приближается к покрытию с оптимальной микротвер-Достью (рис. 16, кривая — 5).

Из результатов (табл. 6) следует, что износостойкость покрытий очень чувствительна к изменениям величины микротвердости.

27
г Ъ H 5 6 7 Sg

цикл трения, нм

ю и а

Рис. 17. Изменение интенсивности изнашивания от пути (трение по СЧ15-32).

Таблица'

Сравнительная, относительная износостойкость исследуемых сочетаний

Исследуемые сочетания

подшипниковый -материал

покрытия с микротвердостью кГ!мм%

Величина сравнительной, относительной износостойкости

СЧ15-32

БрОЦСб-б-4,5

БрОЦС6-6-4,5

Нм =500 (опыт.) Hm =550 Hm =575 Hm =450

16,0

15,0

8,0

2,1

Hm =550 (опыт.) Нм =575 Нм =500 H м =450

3.7

1.8 2,0 1,3

АК-4

Нм =400 (опыт.) Нм =450 Нм =500 Нм =375

4.20

3,90

0,87

1,4

СО.С6-6

Нм =630 (опыт.) Нм =575 Нм =550 Hm =500 Hm =450

1,57

0,72

0,55

0,46

0,36

28
На рис. 18, 19 для примера показана зависимость параметров трения от микротвердости покрытий. Покрытиям с оптимальной величиной микротвердости во всех исследуемых сочетаниях соответствовали минимальные коэффициенты трения и минимальные значения температур в околоконтактной зоне. Отклонение микротвердости покрытий от оптимума способствует росту параметров трения.
Предыдущая << 1 .. 2 3 4 5 6 < 7 > 8 9 10 11 12 13 .. 42 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed