Основы восстановления деталей осталиванием - Швецов А.Н.
Скачать (прямая ссылка):
Покрытия, полученные из электролита (2—3), имеют высокую чувствитбльность поверхностных слоев к величинам удельных нагрузок. Схватываемость этих покрытий наступала при относительно низких нагрузках, по сравнению с другими исследуемыми сочетаниями. Продукт износа содержал крупные включения частиц покрытий. От возникающих пластиче-' ских деформаций при трении покрытия из-за хрупкости быстро разупрочнялись от явлений «перенаклепа». Взаимодействие продуктов износа в зоне контакта с поверхностями трения носило абразивный характер, что и служило причиной снижения несущей способности поверхностных слоев.
Явления схватываемости возникали у всех исследуемых -сочетаний при достижении строго определенных температур, установленных ранее. Поясним это на примере сопряжения «покрытие — БрОЦ6-6-4,5» (рис. 26). Из анализа данных . можно сделать вывод, что чем выше нечувствительность тру-
¦ щейся пары'к возрастанию удельных нагрузок, тем плавнее, монотоннее идет рост температур в околоконтактной зоне (рис. 26, кривые 2—1, 3—1). У этих пар и наиболее низкие значения коэффициентов трения (рис. 27, кривые 2—1, 3—1). Постоянство коэффициентов трения означает пропорциональное увеличение фактической площади контакта с ростом Q. У_ пар, чувствительных к величинам удельных на-
41
грузок (рис. 26, кривые 2—2, 2—3, 1—1), рост температур интенсифицируется пропорционально величине Q. Коэффициенты трения у этих пар имеют сравнительно высокие значения (рис. 27, кривые 2—2, 2—3, I—1).
Мерой стойкости покрытий против схватываемости явля-
* ется способность поверхностных слоев сопротивляться упруго-пластическим деформациям при трении и в то же время; достаточно быстро формировать вторичные структуры.
Рис. 26. Влияние Q на температуру око-локонтактиой зоны.
Стабильность параметров трения при данных . условиях показывает окончание формирования фактической площади касания. Формирование вторичных структур у контактирующей пары закончено, и износ поверхностей стал постоянным во времени.
Влияния удельной нагрузки на процесс трения у исследуемых сочетаний выражаются по-разному (рис. 28). При сопряжении с чугуном, бронзой, алюминиевым сплавом покрытия с повышенной пластичностью прирабатываются дольше.
42
Рис. 27. Влияние Q на коэффициенты трения (трение по БрОЦСб-• ' 6-4,5; микротвердость покрытий Hu =550 кГ/мм2).
Рис. 28. Изменение времени приработки по ступеням нагрузок (треиие по
БрОЦС6-6-4,5).
(рис. 29, 30, кривые 4—1), чем другие покрытия. Причина объясняется затруднениями образования опорных поверхностей, что-приводит к увеличенному времени приработки на каждой ступени нагрузок. Покрытия с повышенной хрупкостью (рис. 28—30, кривые 2—3, I—1) прирабатываются с наименьшим временем по каждой ступени нагрузок. Формирование опорных поверхностей у этих покрытий происходит быстро за счет более дефектной структуры.
Покрытия, полученные из среднеконцентрированных электролитов (2—1), (3—1), занимают промежуточное значение по времени приработки (рис. 28—30, кривые 2—1, 3—1).
У сопряжений «покрытие — АК-4» ход кривых приработки имеет параболический характер, с увеличением Q сокращается время приработки, т. е. чем выше Q, тем меньше т. При кри-
43
ЗО ~ 50?O 90 Ho JiO, і Удельная нагрузка-, Q кг/см
Рис. 29. Изменение времени приработки по ступеням нагрузок (трение по СЧ15-32).
90
70
*
I 50
Оц'эо
Q. fO
5Q
Контртело: AH-iI M икрот&ердость пок -п рытия Н=*/00*Г/ммг
11 \ 2-і /
Y-
IO
90
JO 50 70 ,
ЧЭельная нагрузка Q
P и с. 30. Изменение' времени приработки по ступеням нагрузок (трение по АК-4).
тйческих значениях Q схватываемость контактирующих поверхностей происходит почти мгновенно.
Параболический характер изменения времени приработки по ступеням нагрузок, по всей вероятности, связан с интенсификацией образования продуктов износа с увеличением Q-
44
#
При наблюдении продуктов износа под микроскопом (Х200), в них были видны в большом количестве крупные частицы окислов алюминия. Поверхности контакта имели кольцевые риски — следы абразивного изнашивания покрытий. В некоторых местах на поверхностях контакта покрытий виднелись вдавленные частицы окислов алюминия — «шаржирование». Абразивным характером воздействия продуктов износа объясняется и резкое сокращение времени приработки по ступеням нагрузок.
Исследования показали, что покрытия с оптимальной величиной микротвердости, но полученные при разных режимах и условиях электролиза, обладают неодинаковыми качественными характеристиками.
Наиболее высокую износостойкость имеют покрытия, полученные из среднеконцентрирбванного электролита 2—I. В условиях производства при вбсстановлении деталей электролитическим железом этому электролиту (2—1) следует отдавать предпочтение.
Таким образом, долговечность восстановленных деталей (h) в общем виде описывается как функция физических характеристик сопряжений:
h=\-^!L..4^1dt, (1 —8).
о d(kx) Cit где: .
Ax — допустимая величина износа сопряжений при эксплуатации; ¦
