Уборочные сельскохозяйственные машины - Долгов И.А.
ISBN 5-7890-0268-4
Скачать (прямая ссылка):
С подборщика сеНо поступает на транспортёр. Для того чтобы Сен° надёжно захватывалось транспортёром, который может быть уста-Новлен под любым углом а к горизонту, и переносилось, не скатываясь
101
К -i ll|
Ртё|
вниз, транспортирующими элементами, как правило, являются которых крепятся планки с пальцами.
В зависимости от конструкции перемещение сена у« транспортёров производится нижней ветвью цепей, а у других 1 ней (рис.61). В первом случае движение сена происходит между
ветвью ранепор' настилом. Во второ| чае сено может свЛ перемещаться губ которые проходят | резях настила, по лу. Однако для Ъ вращения транс руемого материала дувапия его ветром х\ ставят прижи пружинные планки или щиты. Таким образом, движение сена про дит между верхней ветвью транспортёра и прижимными планка обоих случаях происходит деформация поступающего на гранил сена. Если же при этом ширина транспортёра меньше ширины за подборщика, то деформация сена увеличивается.
При мощности и плотности ун сена в валке средняя
валка
Рис.61. Схемы транспортёров с нижней и верхней транспортирующей ветвью
Н =
8ь
где Ьв - ширина валка.
При движении сена между верхней ветвью транспортёра^ жимными планками или прижимным шитом, а также между и ветвью транспортёра и настилом происходит его уплотнение и] ность сена увеличивается.
Плотности сена в валках в зависимости от способа их фод вания, от времени нахождения сена в валке ло подбора его и ряд гих факторов находится в пределах у - ]()...20к.' .и1 А с,|ет У ния сена транспортёром его плотность увеличивается в 2. .2,5 ра] Г = (2...2,5>().
Высота /|т проходного сечения транспортёра в этом <| может быть определена как
102
VM или /, Чт (109)
Ьт~у~Ь~уV т VTbTy у/'
1, гкопость движения машины. Ут- скорость рабочих элементов транспортёра; qt - пропускная способность транспортера; ftr ширина транспортёра; V/ = о,б....0.8 - коэффициент заполнения
транспортёра.
На основании швисимостн (109) пропускная способность транспортёра
Чт = у, ¦ VT - Лг • br у. (НО)
При перемещении сена верхней ветвью транспортёра без прижимных планок и прижимного шита потребляемая транспортёром мощность используется на подъём материала, трение его о настил транспортера, на трение в подвижных элементах транспортёра. В этом случае мощность, необходимая для работы транспортёра, будет равна
/V = </г Л (/ cosa + sina) (,,,,
75//7.
где f - коэффициент трения сена по настилу транспортёра; /т - рабочая длина транспортёра; а — угол наклона транспортёра: rjT =0,5...0.75- коэффициент полезного действия транспортера. Если же сено перемещается верхней ветвью при наличии прижимных планок или прижимного щита, то требуется дополнительная мощность на преодоление трения перемешаемого материала по настилу.
Удельное давление р выражается через начальную и конечную плотность следующей зависимостью
где к и а эмпирические коэффициенты.
При деформации различных сортов сена в пределах от начальной плотности у0 - Ю...20кг/и/3 до у = 80кгI м3 для определения Давления р можно принимать шачения эмпирических коэффициентов следующими:
к ~5,2 • \0~3кг/смг и а = 5• |<Г2лг 1кг. Мощность, необходимая для равномерного перемещения слоя сена по настилу,
/V Ll_Pj bT lT ¦ Ут qT - lr ¦ f - cosa qT - fT ¦ sin a (112)
75т7г 75/7r 75т7г
103
Член f pbTlT VM выражения (112) представляє]
75лг
мощность, необходимую для преодоления трения по настилу
малыши силы рьт /г, член —-'—~- мощность!
7э/7г
димую .для преодоления трения от веса сена. а
- мощность на подъем сена по настплч
q1 Чт sin or 75/7,
Пример. Определить мощность, необходимую для транспортёра без прижимных планок и с прижимными планка следующих исходных данных.
Пропускная способность гранспортёра qy = 5кг с. Ш транспортёра hT = 1,2м. Длина транспортёра /, = 2м. УголТ транспортёра к горизонту а = 75" Скорость транспортёра Ут Плотность сена, поступающего на транспортёр (начальная плот) уи - 10кг/.«"\ Коэффициент трения сеиа но материалу настила [ Коэффициент полезного действия транспортёра t)r = 0.6
Мощность, необходимую для работы транспортёра без жимных планок, определим на основании зависимости (111).
д. 5-2-(о,4-cos 75"+sin 75")
Nt п, =-1-г—-—J = 0,23 8л.с.
75 ¦ 0.6
Определим давление р, возникающее при обжагии мате прижимными планками. Плотность материала после обжатия принять равной
у=2.5у{) =2.5-1() = 25ьу .и
Тогда
р = 5.2-10 -[е5,,,!(^ ,(,'-1
= 5.808 10 кг'см ' = 5К,08к?Л Дополнительная мощность при наличии прижимных п определится как
_ 0.4-58,08 1.2-2-1,5
75т7г
дг Р А 'г VT
1.858л.с.
75 ¦ 0.6
Тогда общая мощность, необходимая для работы траисп с прижимными планками , будет
К„., = А'ЙИ7 + Л', = 0.238 + 1.858 2,0%л .с
104
Таким образом, расчёты показывают, что работа транспортёра с ыми планками требует мощности почти в 9 раз больше, чем "работе транспортёра без прижимных планок.
1.4.1.3. Процесс копнообразования
Рассмотрим процесс формирования копны с учётом сил. действующих на порцию сена, сбрасываемую наклонным транспортёром в бункер копнителя (рис.62).
