Теория и опыт разработки месторождений природных газов - Вяхирев Р.И.
Скачать (прямая ссылка):
Этот приближенный метод состоит в следующем. При Q ? Qiq, индикаторные кривые для каждого горизонта
2
А p2=Z1Qn
= а фіQ J+ b.Qj (Q j-Q J..—).
Q кр j
при Q > Q1^ они строятся на едином графике Ар2 и Q в одном масштабе, из которого определяют суммарные дебиты,
265
соответствующие различным заданным значениям Ар2 (рис. 6.3).
Полученную зависимость (см. рис. 6.3, кривая I+II) Ар2 и Q обрабатываем согласно (1.9)
2
= a - bQ Кр + b(Q - Q Кр ln-^-) (6.41)
в координатах Ар2/Q и Q — Q кр In- и Ар2/Q и Q.
кр Q
К
Возможны и другие зависимости, неподчиняющиеся (6.41). Вполне реальны величины Q^, равные 1,0—1,5 млн. м3/сут, если работает вся толщина пласта, а не 10 — 20 %, как показывают исследования с помощью дебитометрии и АГДМ исследования скважин.
Формулу (6.41) представим в виде
Ap2 = a ^ + bQQ (6.42)
или
266
Ap2/Q = a - bQKp+ bQ. (6.43)
Эти формулы для нескольких пластов только в первом приближении можем принять для прогнозных расчетов.
Исходят из слоистой однородной модели, состоящей из пластов, когда параметры и толщина всех пластов одинаковы.
Тогда
a = a]/m; b = bt/m2,
где aj и bj — параметры данного пласта. Имеем
m
Q = JQ J= mQ ; QKP = mQ KP, (6.44)
Таким образом, фактические значения для реальных скважин могут быть при работе всей толщины пласта весьма велики, и это обеспечивает целесообразность прогнозных расчетов при условии Q ? Q^3.
6.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАЗРАБОТКИ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ СТЕПЕННОЙ ФОРМУЛЫ ПРИТОКА ГАЗА
В связи с появившимися в последнее время предложениями вновь вернуться к степенной формуле притока газа (1.1) (особенно после предложения трехчленной формулы) рас— смотрим условия ее использования для расчетов ТРЭС:
Q = C(pL - P2)n.
Для расчета технологического режима согласно формуле (1.1) необходимо знание изменения коэффициентов С( + ) и п( + ), которые неизвестны, и отсутствуют методы их определения. Принятие же их постоянными приводит к грубейшим ошибкам.
Расчеты технологических режимов работы скважин, когда приток газа к забою скважины подчиняется степенной
267
формуле, будут применимы только для Q > Q^. При Q ? расчеты подобны § 6.21. Зная зависимость годового отбора от времени N(t), добытое количество газа в каждый момент времени Q^Jt) определяем по формуле (6.1).
Изменение пластового давления во времени P117Jt) находим из уравнения материального баланса и известного значения N(t) согласно (6.2).
Рассмотрим методику расчета основных показателей разработки по методу последовательной смены стационарных состояний для условий средней скважины, исходя из формулы (1.1) при Q > для технологических режимов Ap = = const, Q = const, рз = const и ру = const.
Режим постоянной депрессии Ap = const
Зная изменение P117Jt) для заданных Сип, находим изменение Q(t) из формулы (1.1), преобразовывая ее к виду
Q(t) = C[Ap(2pHe (t) -Ap)]n. (6.45)
При известных P117Jt) и Ap = const изменение забойного давления во времени
Рз(^ = РПЛ (t) —Ap. Согласно (6.10) при известных p.,(t)
py (t) =
p2 (t) -eQ2(t) (646)
—. (6.46)
e2s •
Из (6.11) при известных N(t) и Q(t) число скважин
N(t)
n(t)=se5k:Q(t) ¦ (6.47)
где кэ — коэффициент эксплуатации.
Режим постоянного дебита Q = const В этом случае уравнение притока газа (1.1) будет иметь вид
Q = C[pL (t) - p23 (t)]n = const. (6.48)
268
Зная С = const и п = const, (6.48) преобразуем к виду
1
Q o n
рПл (t) - P3 (t) = J = const.
Находим по известному начальному значению Ap2
Г Q ї1
значение комплекса ^—J . Откуда
P з (t )
1
PL (t) I (6.49)
или, зная рпл (t) из (6.2) и рз (t) из (6.49), найдем
Ap(t ) = рпл (t) - р з (t) . (6.50)
При достижении предельного значения A p(t) = АрПр переходим на другой режим. Изменение устьевого давления во времени Ру(?) находим согласно (6.46), а изменение во времени числа скважин N(t) — согласно (6.47).
Режим постоянного забойного давления рз = const Зная рпл (t), согласно (6.2) изменение дебита газа во времени
Q(t) = C[pL (t) - pi ]n.
Откуда, зная 0(t), согласно (6.47) получим n(t). Далее находим
Ap (t) = (t) - Рз
P2 -6Q2(t)
е2s
(6.51)
Режим постоянного давления на устье pу=const
и
269
Для рассматриваемого случая уравнение (6.46) представим в виде
p2 (t) = р2уе2s +9Q2(t). (6.52)
Подставляя р2 (t) в уравнение (1.1), получаем
Q(t ) = C[pl (t) — р2уе2s — 0Q2(t)]n. (6.53)
Решая (6.53) методом итераций, когда это тождество будет
соблюдаться, находим для каждого рпл (t) свое значение Q(t).
Далее из (6.52) согласно (6.50) получаем Ар(?).
Изменение во времени n(t), зная Q(t), находим согласно
(6.47).
Аналогичным путем решаются задачи для периодов постоянной добычи, когда N(t)=const и падающей добычи, когда n(t)=const.
Ввиду того, что в степенной формуле (1.1) коэффициенты С и п являются переменными и зависящими от дебита, то принципиально для получения более строгого решения необходимо знание С( Q) и п( Q), но практически это весьма затруднительно по сравнению с использованием трехчленной формулы.
