Композиционные спеченные антифрикционные материалы - Федорченко И.М.
Скачать (прямая ссылка):
Определены [648] упругие последействия при холодном Прессовании нвеже80Графитовых прессовок с различным содержанием графита. Пока-
зі 20 15 10 53 С, %
О 5 10 15 20 25 Содержание 8тораго компонента, %
Рис. 128. Зависимость пористости металлографитовых материалов композиции же-жезо — графит от давления прессования и содержания графита в шихте.
Рис. 129. Зависимость коэффициента п от содержания второго компонента: i — графита; 2 — сульфида цинка; а — никеля; 4 — хрома [443].
зано, что увеличение давления прессования и содержания графита от 3 до 30 мас.% (10—90 об.%) повышает упругие последействия материала. В интервале давлений 10—100 к.Г/мм2 наблюдается линейная логарифмическая зависимость между упругим последействием и давлением IgE = = /Og^)- Прямые, отражающие эту зависимость для смесей с различным содержанием графита (рис. 130), практически параллельны и имеют п = = 0,63 (ї. е. примерно равны 2/3 при погрешности не более 6%). Эта зависимость может быть описана уравнением
E = A + E0 (P^-B)1
где E — упругое последействие; P — давление прессования; Л, В — постоянные, равные соответственно — 0,02 и — 3; E0 — коэффициент, учитывающий физико-мехапические свойства материала данного состава.
Некоторые варианты формования спеченных антифрикционных изделий. В работе [691] описан метод получения подшипников состава 85,5% Cu, 5% Pb, 1,5% Р, 8% графита двойным прессованием и спеканием при температуре 690—790° С в диссоциированном аммиаке. Подшипники отличались повышенной прочностью, точностью размеров и по антифрикционным свойствам не уступали аналогичным подшипникам, изготовленным горячим прессованием.
Поиски путей повышения износостойкости подшипников прп возвраі-яо-постунательном движении вала привели к постановке задачи создания
176
создавать многослойные-
ГЛга ZZ подшипников, имеющих по длине участки с чередую-
щие* °°РИСТ^ пР0П.итанные веществами, содержащими различные
«Z*™* >ЗКЯ- ДЛЯ ЭТ°И ЦЄЛИ пРесс-Форму заполняли последовательно металлическим порошком и предварительно спрессованными из смеси металлического порошка и порообразователя кольцевыми заготовками, чередующимися с порошком и располагаемыми в плоскости, перпендикулярной направлению прессования [177].
Метод порошковой металлургии позволяет материалы с поверхностным рабочим слоем заданного состава и удерживающей оболочкой с повышенными механическими свойствами. В качестве одного пз такпх вариантов предложен метод получения двухслойных втулок с заданными свойствами наружной и внутренней поверхностей [713]. Наружный слой в виде втулки с наружной цилиндрической и внутренней конической поверхностями получают формованием и спеканием порошка сплава маїннй — молибден. Внутренний слоив виде втулки с наружной конической н внутренней цилиндрической поверхностями формуют и спекают из сплава на основе железа. Обе втулки затем нагревают и сажают одна в другую по копическим поверхностям в специальном штампе с осевым стержнем под дав-лепи ем.
В работе [164] для формования же-лезографитовых материалов использовано горячее динамическое прессование. Материал на основе железа, содержащий 0,7—0,9% С, имел после горячего динамического прессования прочность при растяжении до 100— 110 кГ/мм2. .1 ¦ *
Большие возможности для получения материалов, содержащих труд по прессующиеся добавки, открывает метод горячего прессования. Он используется при изготовлении материалов, содержащих тугоплавкие соединения, некоторые окислы, при необходимости получения материалов с большой плотностью или высоким содержанием графита [649]л Горячее прессование смеси порошков железа, никеля и графита на образцах диаметром 8 мм, производимое на рычажно-механическом прессе под давлением 100, 150 и 200 кГ/см2 при температуре 1000 и 11000G в графитовых пресс-формах, показало, что после спекания при 1100° С и давлении 150 кГ/см2 остаточная пористость образцов составляла около 6 %.
В последнее время привлекает внимание такой метод формования антифрикционных материалов, как взрывное прессование. Этим методом с последующим спеканием при 300-800° С получены материалы медь -графит никель - графит, никель - MoS2, никель - GaF2 с содержанием 3—40 об % MoS2 и 3—10 об.% CaF2. Материал, полученный взрывным црессоваиием, ори содержании 3% MoS2 имел коэффициент трения 0,4, * «ри содержании 20% MoS2 - 0,1. Испытания проводились при сухом
1,6 IgP
Рис. 130. Логарифмическая зависимость упругих последействий от давления прессования и содержания графита:
і
30; 2 — 25; 3 — 20; 4—15; 5—10; 5; 7 — 3; 5 — 0%.
177
тдат по сталям Х18Н10Т и ШХ15 при скорости скольжения 1,11 м/с **авлеин* 20 кГ/см* [75].
Принятые технологические режимы прессования некоторых антифрик-цвцищму материалов. Некоторые основные технологические режимы прес-совання наиболее распространенных антифрикционных спеченных пористых материалов приведены в табл. 94. Необходимое давление' прессования
Таблица 94. Технологические режимы изготовления некоторых антифрикционных -----пористых материалов
Материал
Пористость, %
Давление прессования, т/см*
