Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
P
10
d
с:
Qj
а ц. 4C
H=O
^Pc Sm
У* .+-+." H=O
W 'урн V* % I
/х^
ft I
d
с:
о,г о,ь ots OjQ вн
,. МЛ* H=O
5м
ч H=O .X-"
<+| * L JP*, Ґ* 5 м
Ir > /ххх У Jk X*' к
d
с:
Qj
Расход эжектируемого Воздуха кг/ч а). . 5)
Q1Z Qff Ofi Qfi Sh
I
.§¦
Н=5м
¦У Po у**
+"+ X 'х \ I
I ^XXj, <х
\ Xx 5 I
о 0,2 Oft 0,6 0,8 Gh
расход эжектируемага Воздуха,кг/ч •)
Рис. 7.26. Сравнительные характеристики водовоздушного эжектора при различной высоте его установки H над уровнем воды в сливном баке: о — Рр~ МПа; б — Pp = 0,2 МПа;
в - Pp = 0,15 МПа
рошо согласуется с (7.11) (см. рис. 7.8, /3//Р1 = 2,25). Поэтому на рис. 7.26, в характеристика эжектора при H — 0 отсутствует.
Результаты опытов подтверждают, таким образом, что увеличение высоты установки эжектора над уровнем воды в сливном баке значительно снижает величину противодавления, увеличивает при всех прочих равных условиях производительность водоструйного эжектора и позволяет использовать в качестве рабочей среды воду при более низком давлении. Все приведенные выше характеристики при раз-
241
Рис. 7.27. Характеристики Д/?с/Дрр = = f (и0) водовоздушного эжектора при различной высоте его установки Н, м: -------расчетная характеристика по (7.8);
Рр,
МПа
0,25
0,20
0,15
H=Off =5
X
Л
^
¦
личных давлениях воды и высотах установки эжектора в обобщенных координатах (ApJApp) — и0 совпадают с расчетной характеристикой по уравнению (7.8) или близки к ней (рис. 7.27).
7.4. Исследования многоструйных эжекторов
Как отмечалось выше, при описании процесса в камере смешения одноструйного водовоздушного эжектора наблюдались обратные токи водовоздушной эмульсии в кольцевом пространстве между централь-
2 з
Вариант S(fr-BJ33)
Рис. 7.28. Формы проточной части и основные размеры проточной части испытывавшихся водовоздушных эжекторов:
1 — подводящий трубопровод; 2 — сопло; 3 — приемная камера; 4 — входной участок; ? — камера смешения; 6 — диффузор; /г— отношение минимального сечения камеры еме* шеиия к сечению ее начального участка (диаметр 75 мм)
242
ной рабочей струей и камерой смешения. Эти обратные токи тем более развиты, чем больше отношение сечений /3//рі, т. е. чем больше расстояние между границей струи и стенкой камеры смешения. Замена одной центральной струи несколькими струями с тем же эквива- * лентным сечением должна привести к образованию более однородной * эмульсии в камере смешения, уменьшению расстояния между границами струй и камерой, смешения и уменьшению благодаря этому интенсивности обратных токов водовоздушной эмульсии. В резуль- ^
Рис. 7.29. Сменные рабочие сопла:
Z — число отверстий B сопле
та те при всех прочих равных условиях должен увеличиться козф- J фициент инжекции аппарата.
Детальное исследование характеристик водовоздушного зжек- " тора, сменТше сопла которого имели различное число струй (на- ^ ^ і зываемых авторами стволами), опубликовано в [25J.
На рис. 7.28 представлены испытывавшиеся формы проточной части эжектора. Наряду с цилиндрической камерой смешения ^3 =
= 75 мм и длиной 17 калибров (вариант 1) исследовались камеры смешения с пережимом, называемые авторами сверхзвуковыми диффузорами (варианты 2—5). Отношение сечения горловин этих камер смешения к сечению цилиндрической камеры (вариант 1) изменялось от 0,8 до 0,4.
На рис. 7.29 изображены сменные рабочие сопла с различным числом отверстий. Характерисики этих сопл приведены ниже:
243
I 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 12 84 327 48 186 33 129 19 75
36 10,4 3,9 2,0 3,9 2,0 3,9 2,0 3,9 2,0
4,33 4,33 4,39 4,3 7,7 7,56 11,2 10,9 19,5 18,8
Номер варианта сопла . .
Число отверстий г ...
Диаметр выходного сечения
отверстия, мм............
Основной геометрический параметр при цилиндрической камере смешения fjfvi
Варианты 5, 7, 8 с dx = 3,9 мм были получены из сопла 3 путем последовательного перекрытия части отверстий. Аналогично из сопла 4 были получены варианты сопл 6, 8 и 10.
Испытания водовоздушных эжекторов заключались в снятии их «дроссельных характеристик»: при постоянном давлении рабочей воды рр, постоянном массовом расходе инжектируемого воздуха Gh и соответствующем этому расходу Gh давлении всасывания р„ увеличивалось путем прикрытия регулирующего клапана за диффузором противодавление рс от минимального значения до максимального, при котором наступал срыв работы эжектора в результате заполнения камеры смешения водой.
Сопоставление эффективности работы эжектора числе струй в [25] проведено по изотермическому определяется по формуле
_ URa9vTp 1прс/рн Pp Pc
где и = GJGv — массовый коэффициент инжекции.
На рис. 7.30 представлены значения т]из при различном числе отверстий в сопле z и различных значениях и, обозначенных К. Давление рабочей воды Pp = 0,5 МПа, значения z составляли 1, 12, 84 и 327 (сопла /, 2, 3, 4). При всех значениях г суммарное сечение всех отверстий в соплах было одинаковым. Поэтому основной геометрический параметр эжектора сохранился неизменным: /8//Р1 = 4,33.
