Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
4P
OfiO
036
Рис. 7.21. Характеристики Дрс/Дрр = = f (u0) водовоздушиого эжектора при различных температурах рабочей воды tp'.
О — apl = 22 мм; d, =S 40 мм UaZfp1 = 3,3);
Условные обозначения °С .....................
Условные обозначения # + Д t0, °С ................ 20 30 40
• О • + Л . 12 20 30 40
б — Jp1 - 16,5 мм; d, = 26 мм (/s/fpj = 2,4);
? X 50 60
237
03Z
о/в
OU
ого
1 а L Л
о T+ А ?
5 у ° V ±
%
і хХгп.+озі! J ° \ +А
О O1Z Oft Ofi U0 Объемный коэффициент зжещии
дионально расходу инжектируемои постоянстве объемной производительности эжектора.
Рис. 7.22. Характеристики ря = =/ (Gh) водовоз душ його эжектора при различных температурах рабочей воды tp. а — условия' опытов — см. рис. 7.21, а; б — условия опытов — см. рис« 7.21, б
7.3.6. Характеристики водовоздушного эжектора при отсасывании паровоздушной смеси
Результаты испытаний при dpl = 22 мм и d3 = 40 мм (/з//рі = 3,3), представленные на рис. 7.23, показывают, что при.нулевом расходе инжектируемой среды давление всасывания равно давлению насыщения при температуре рабочей воды. При отсасывании сухого воздуха или насыщенного пара давление всасывания практически пропор-среды, что свидетельствует о Как видно из
Cb S 6 U 2 О 20U WO Gnap о W 80 t»
Расход воздуха, кг/ч Расход пара в смеси,кг/ч Температура^па{іо8оздушной.
Рис. 7.23. Сравнительные характеристики водовоздушиых эжекторов при отсасывании сухого воздуха, чистого пара и насыщенной паровоздушной смеси:
Gb — расход воздуха в отсасываемой смеси; H-----сухой воздух (f = 17,5 °С); 0, л. ?, Я —
паровоздушная смесь; X — чистый пар; рр = 0,3 МПа; V = 30 м*/ч; t = 8 *9 "С; рс =
= 0,113 МПа
238
рис. 7.23, при одном и том же давлении всасывания расход инжектируемого пара в десятки раз превышает расход инжектируемого воздуха-
При отсасывании паровоздушной смеси с постоянным расходом воздуха давление всасывания сначала медленно возрастает по мере увеличения расхода пара в инжектируемой смеси, а при больших расходах пара повышение давления становится пропорциональным расходу пара в смеси. Чем больше расход воздуха в паровоздушной
Рн
SO
tj
Hf
Рис. 7.24. Зависимость дав-ления всасывания от расхо-да воздуха в паровоздушной § jq
смеси при постоянных тем- ^
пературах смеси: ц,
I — паровоздушная смесь; 2 — 3?
сухой воздух; р = 0,35 МПа; 20
* р= 2° °С
10
О
смеси, тем выше давление всасывания при одном и том же расходе пара в смеси. Температура паровоздушной смеси равна температуре насыщенного пара при давлении всасывания вследствие того, что расход пара во много раз превышает расход воздуха.
Результаты аналогичных опытов при dpl = И и d3 = 26 мм, представленные в виде зависимостей давления всасывания от расхода сухого воздуха при постоянных температурах смеси, имеют вид, изображенный на рис. 7.24. Причины такого хода характеристик ри = = f (Ga) при = const подробно пояснены выше. Температура рабочей воды оказывает на характеристики водоструйного эжектора при отсасывании чистого пара такое же влияние, как и при отсасывании сухого воздуха (рис. 7.25). Следует, однако, отметить, что с повышением температуры рабочей воды объемная производительность водоструйного эжектора при отсасывании чистого пара несколько унижается,
tM -80 е / /
4у- —д— У/ / ,
7й\ ей- и л— А Z
60 ъ \\ > I -rfr-— У
/50 $ +У е
у
2 4 В 8 Gb
Расход Воздуха в смеси,кг/ч
239
О 100 ZOO 300 ?„ О 100 200 300 ?rt
Расход пара, кг/ч а) В)
Рис. 7.25. Влияние температуры рабочей воды на характеристики водоструйного эжектора при отсасывании чистого пара: d, = 40 мм; а — ^1= 16,5 мм UtZfpl = 5,8), р = 0,4 МПа, V = 20,5—19,2 ма/ч, Pc= =0,13 МПа; б — dpl= 22 мм QJtpl = 3,3). рр = 0,3 МПа, Vp = 32—29 м*/ч. Pc = 0,12 МПа
7.3.7. Влияние высоты установки эжектора над уровнем воды
в сливном баке
Экспериментальная проверка влияния высоты установки эжектора H на его характеристики при отсасывании сухого воздуха проводилась на небольшом опытном эжекторе, выполненном из плексигласа. Диаметр камеры смешения составлял d3 = 8,5 мм, диаметр рабочего сопла dpl = 5,7 мм If3Ifpi = 2,25). Опыты проводились при H = 0 и 5 м. В первом случае уровень воды в сливном баке был лишь на 0,3 м ниже выходного сечения диффузора. Во втором случае водовоздушная смесь поступала из диффузора эжектора в сливную линию, собранную из стеклянных трубок внутренним диаметром 20 мм, соединенных резиновыми муфтами.
На рис. 7.26 сопоставлены зависимости давления всасывания рн и противодавления рс от расхода инжектируемого воздуха при давлениях воды рр = 0,25; 0,20; 0,15 МПа перед соплом для двух вариантов установки водоструйного эжектора: непосредственно над уровнем воды р сливном баке (Я = 0) и на высоте 5 м над уровнем воды в слив-
240
ном баке (H = 5 м). При H = 0 величина противодавления рс практически не менялась с изменением Ge, а при H = 5 м рс возрастала с увеличением расхода инжектируемого воздуха. При рр = 0,15 МПа и H .= О эжектор не мог работать при низких значениях рн, что хо-
