Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
Условные обозначения опытных точек . .
Диаметры камеры смешения d3, мм . . . .
Число промежуточных конусов ..............
Диаметр промежуточных конусов dn.K, мм Расстояние между промежуточными конусами, мм .................................
Температура рабочей воды tp, °С ....
X О А ?
20 30 20 30
3 3 0 0
20 20 — —
¦35—50 35—35—50 —
2 2 19 20
di = 16,5 мм: Ph = 0,22 МПа; 5 10 15 20 25
условия опытов CM. на рис. 10.26 Скорость истечения ВодЫ U3 СОПЛа WjiM/с
падает (рис. 10.25). При установке одного промежуточного конуса недогрев уменьшается примерно на 15 °С на всем диапазоне исследованных скоростей. При двух промежуточных конусах недогрев уменьшается еще на 10 °С. Дальнейшее увеличение числа промежуточных конусов (3 и 4 промежуточных конуса) уже не дает уменьшения недогрева. Увеличение числа промежуточных конусов до трех увели чи-
325
вает восстановление давления. При установке четвертого конуса дальнейшего роста рс—Ри не происходит. Таким образом, проведенные опыты показали, что при работе на холодной воде оптимальной является установка трех промежуточных конусов.
Диаметры камер смешения и промежуточных конусов. При проведении опытов со струйным подогревателем без промежуточных конусов было обнаружено весьма сильное влияние на работу подогревателя отношения сечений камеры смешения и рабочего сопла
Qj
Ig
Cl
С:
Oft
Qj
§¦
«о
І
Oj
О
Ґ' f
г
и .
10
1 К 30
ей IM0 ? I70 >
«б а, п
^ С:
12,5 15 17,5 W1lMjc
Л
< О > і
д
10 12,5 15 17,5 20
Скорость истечения Воды из сопла щ, м/с
Рис. 10.28. Характеристики подогревателя с промежуточными конусами различных диаметров: di = 16,5 мм; dt = 20 мм; рн = 0,22 МПа; t = 2 °С; число промежуточных конусов 3; расстояние между промежуточными конусами 35—35—50 мм
Условные обозначения опытных точек ....
Диаметр промежуточных конусов, MM . . .-
X о
Л
20 30 20—25—30
Увеличение диаметра камеры смешения с 20 до 30 мм при диаметре сопла (I1 = 16,5 мм (увеличение /3//рі с 2,4 до 3,3) снижало недогрев примерно на 20—25 0G во всем диапазоне изменений скорости истечения воды из сопла. Вместе с этим уменьшалось и значение восстановленного напора на 0,06—0,08 МПа.
При наличии промежуточных конусов это положение изменяется. Такое же увеличение /3//р і ПРИ установленных трех промежуточных конусах совершенно не сказывается на недогреве. Значение восстановления давления Apc уменьшается (рис. 10.26 и 10.27).
Примерно такой же результат дает увеличение диаметров промежуточных конусов при неизменном диаметре камеры смешения (рис. 10.28). Увеличение диаметра промежуточных конусов почти не оказывает влияния на нагрев воды в аппарате, но уменьшает восста* новление Давления.
826
10.3. Влияние режимных факторов
10.3.1. Расход рабочей воды
Описанное в предыдущем параграфе влияние конструктивных факторов на работу струйного подогревателя характеризовалось недо-гревом воды до температуры насыщения греющего пара. Эта величина определяется расходом инжектируемого пара. Максимальный расход инжектируемого пара имеет место при недогреве 61 — 0. При этом коэффициент инжекции струйного подогревателя
Qh C(tc — ^p)
C&t
G„
- Ctr.
1,0
где At — нагрев воды в подогревателе; г — скрытая теплота конденсации инжектируемого пара.
При Pa = 0,22 МПа, г = 2180 кДж/кг, U = 122 °С температуре рабочей воды /р = 10 °С отвечает максимальный коэффициент инжекции «макс = 0,214. При температуре tv = 50 0G ыМакс = 0,14. Указанные максимальные коэффициенты инжекции могут быть практически реализованы лишь при истечении струи воды в паровое пространство большого объема. При этом, однако, кинетическая энергия пара, натекающего на струю, не используется и давление нагретой воды не превышает давления греющего пара.
В струйном подогревателе, где струя воды и часть несконденсиро-вавшегося пара попадают из приемной камеры в камеру, смешения ограниченного сечения, давление в последней оказывается ниже, чем давление пара в приемной камере. В этом случае максимальная температура нагретой воды не может превышать температуру насыщения при давлении в камере смешения.
CU У
со
Qj Qj ^
X CU
ч §- 0,5
CU ^
є g
а
о CQ Ca
a; Qj
Є §
N V. ^*—1¦—..J U3 2^
~-*7-х 1 -X-OC-X-
о
-ZL2fl сS 2,0
е*
O
с:
о
12
16
1,6
Рис. 10.29. Зависимость расхода инжектируемого пара от расхода рабочей воды:
dx = 16,5 мм; о = 0,22 МПа; 2 °С:
И P
№ характеристики . . 1 2 3
ds, мм..................... 20 30 40
Wpi......................... 1,46 3,3 5,9
IJd3.......................7 5 4
327
|f,2
Г
I 0,8
CU
5 ї:
Ofl
CL
У
г 2
(А 1 -х-х-Г
12
16 20
, т
Расход ра5очеи боды Sp, т/ч
Если при неизменных температуре рабочей воды и давлении инжектируемого пара увеличивать расход воды, то давление рг во входном сечении камеры смешения будет снижаться, а расход инжектируемого пара — возрастать, хотя и медленнее, чем расход рабочей воды. Поэтому коэффициент инжекции будет снижаться, а недогрев до температуры насыщения пара — возрастать. Наконец, при некотором расходе рабочей воды давление в камере смешения снизится настолько, что отношение P Jpn станет меньше критического отношения давлений. При этом расход инжектируемого пара достигает определенного максимального значения (ы)Макс. При дальнейшем увеличении расхода рабочей воды отношение давлений pjpw продолжает
