Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
143
Рн
d
с:
а 2
а
а
У
'/> *
'Я V? /
- ^ /у/ f/. ' / у
Г
X' S
Расход воздуха, кг/ч а)
Расход Воздуха, кг/ч б)
Рис. 3.31. Сравнение расчетных характеристик ри = f (Gh) с результатами опытов при различных давлениях рабочего пара:
d, = 50 мм;--— расчетные характеристики при fs/f, = 1,46; а — d = 6 мм, й . =
•= 36 мм; б — dn. = 4 мм, d_, = 24 мм
Р* pi
Отсасывание паровоздушной смеси. Опыты, результаты которых представлены на рис. 3.34, проводились при расходах сухого воздуха в смеси Gb = 13,0; 21,3; 27,6; 39,6; 49,9 и 56,6 кг/ч. Результаты опытов в координатах р„ = / (Gh), т. е. давление всасывания как функция расхода сухого воздуха из паровоздушной смеси, представлены на рис. 3.3. При постоянной объемной производительности эжектора эти характеристики описываются уравнением (3.37).
Согласно приведенному в примере 3.9 расчету для условий первой ступени эжектора ЭП-2-400 объемная производительность составляет 1400 м3/ч. При этом коэффициент а в уравнении (3.37) равен
а = 90/1400 = 0,062 кПа-ч/кг.
§
J у ¦ P ийЇЇ -ПІЯ X'
і ¦ ! і * / C
I I 4 і L
Bx0-Xtj XO *
ZO ?0 ВО 80 100
Расход Воздуха }кг/ч
Рис. 3.32. Характеристики Рн—Gh второй ступени
эжектора при различных давлениях рабочего пара рр (кружками обведены точки, в которых имели место пульсации давления)
,144
Расход инжектируемого Воздуха,кг/ч
Рис. 3.33. Влияние температуры воды, поступающей в промежуточный холодильник эжектора, на характеристики эжектора:
камера смешения d, = 50 мм; сопло Iipj,= 6 мм; Iip1 = 36 мм; давление рабочего пара Рр— = 1,6 МПа;--------давление всасывания первой ступени ph------------давления всасывания второй ступени — • — • — предельное------------противодавление (Рс)ПрЗ
О 10 20 30 ЬО 50 tH
Температура инжектируемой паровоздушной смеси °С
Рис. 3.34. Экспериментальные характеристики рн = f (ta) эжектора ЭП-2-400 при отсасывании насыщенной паровоздушной смеси для различных расходов воздуха Cb в смеси (рр = 1,6 МПа)
При отсасывании паровоздушной смеси характеристики должны описываться уравнением
рн = Pn+ 0,62-IO-1Gb,
где Gb — В кг/ч.
145
Sn
120
IЮО t
$ SO
C
5CS
8
5
*20
г * У / ?н = 50е С
1N <
Ti W0 \
1 <—х_> < ж/: Л\ Л
S-JSjOi .30° f-v. \ Ч
—Л X . х-4 20°^ С *v XlN<
'4?
O 10 20 30 W SO Ge
Расход Воздуха В смеси, кг/ч
Рис. 3.35. Расход пара в отсасываемой насыщенной паровоздушной смеси при различных температурах смеси /н (Рр — 1.6 МПа)
Как видно из рис. 3.3, эти расчетные характеристики на рабочих участках (пунктирные линии) достаточно хорошо совпадают с результатами опытов при температурах отсасываемой смеси 10 — 55 °С. Поскольку объемный расход пара, содержащегося в отсасываемой смеси, равен объемной производительности эжектора Vb, рабочему участку характеристики, на котором Vh = const, отвечает при неизменной температуре насыщенной смеси tB практически постоянный массовый расход пара
Gn = PnV п/(RnT н),
где рп —давление насыщенного пара при температуре смеси Rn — газовая постоянная для пара.
При повышении tn содержание пара в насыщенной паровоздушной смеси значительно возрастает (рис. 3.35), однако увеличивающийся при этом суммарный расход отсасываемой среды Gb = Gn + Gb не приводит к перегрузке эжектора, так как большая часть пара конденсируется в промежуточном холодильнике. Увеличение расхода пара, отсасываемого второй ступенью, и давления в промежуточном холодильнике при этом оказывается небольшим, и пересечение линий предельного противодавления и линии фактических давлений в промежуточном холодильнике происходит примерно при одном и том же расходе сухого воздуха в смеси Gb да 38 -г- 40 кг/ч (рис. 3.36).
' 25 50 75 100
Расход инжектируемой смеси,кг/ч
146
Рис. 3.36. Противодавления первой ступени рс при отсасывании эжектором ЭП-2-400 насыщенной паровоздушной смеси при различных температурах' смеси и расходах воздуха в ней (Pp= 1,6 МПа)
При перегрузочном режиме полное давление инжектируемой паровоздушной смеси начинает сильно возрастать даже при небольшом увеличении расхода воздуха (см. рис. 3.3). Так как парциальное давление пара в смеси с постоянной температурой по-прёжнему сохраняется неизменным, то рост полного давления может происходить лишь за счет увеличения парциального давления воздуха. При этом расход пара в смеси уменьшается, что показано на рис. 3.35.
ГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯ ГАЗОСТРУЙНЫЕ ИНЖЕКТОРЫ
4.1. Особенности расчета газоструйных инжекторов
В гл. 2 и 3 были рассмотрены струйные аппараты с большой степенью расширения рабочего потока и умеренной или большой степенью сжатия инжектируемого потока — компрессоры и эжекторы.
В промышленной практике находят также применение струйные аппараты с малой степенью сжатия инжектируемого потока. Сюда относятся всевозможные воздушные и газовые инжекторы, в которых степень расширения рабочего потока может быть как больше критического отношения давлений (рР/рн > 1/П*), так и меньше этого отношения (рр/рн < 1/П*), а степень сжатия инжектируемого потока значительно меньше критического отношения давлений рс/ри « i/п* и обычно не превосходит 1,1—1,2.
