Динамика удара - Зукас Дж. А.
Скачать (прямая ссылка):
124. Sturges J. L. Parson B, Cole B. N, in Mechanical Properties at High Rates of Strain, J. Harding (Ed.), Institute of Physics, London, 1980, p. 35.
125. Swift R.P, Fyfe I.M, J. Appl. Mech., 7tans. ASME, 37, 1134 (1970). [Имеется перевод: Свифт, Файф. Исследование теории упруговязкопластичности на примере цилиндрических радиальных волн напряжений.-Труды амер. о-ва инж.-мех, сер. Е: Прикладная механика, 1970, № 4, с. 231.]
126. Tatro С. A, ScottR.G, Taylor A. R, Tech. Rpt UCRL-50057-78, Lawrence Livermore Laboratory, CA, 1979.
127. Taylor G.I, Proc. Roy. Soc, London A, 194, 289 (1948).
128. Walling H.C, Forrestal M.J, AIAA J, 11, 1196 (1973). [Имеется перевод: Уоллинг, Форрестол. Упругопластическое растяжение колец из алюминиевого сплава 6061-Т6.-Ракетная техника и космонавтика, 1973, № 8, 1974.] WarnesR-H, Duffey Т. A, KarppR. R., Carden А. Е, in Proceedings of the 256
Г лава 2
International Conference on the Metallurgical Effects of High Strain-Rate Deformation and Fabrication, M. A. Meyers, L. E. Murr (Eds.) (в печати).
130. Wasley R.J. Hoge К.G, Cast J.С, Rev. Sei. Inst., 40, 889 (1969).
131. Watson H.Jr, Ripperger E. A., Exp. MecK 9, 289 (1969).
132. Wesenberg D.L, Sagartz M.J, J. Appl. MecK Vans. ASME9 44, 643 (1977).
133. Wiffin A.C., Proc. Roy. Soc.9 London A, 194, 300 (1948).
134. Wilkins M.L, Guinan M.W, J. Appl. Phys, 44, 1200 (1973).
135. Wingrove A. L, J. Phys. E. Sei. Insu9 4, 873 (1971).
136. Woodward R.L, Brown R.H, Proc. Ins. Mech. Eng.9 189, 107 (1975).
137. Wu H.C, Yip M.C, Int. J. Solids StrucU9 16, 515 (1980).
138. Wulf G.L, Richardson G.T, J. Phys. E. Sei. Insu9 I9 167 (1974).
139. Yeung Wye Kong Y. С. T, Parsons B, Cole B. N, in Mechanical Properties at High Rates of Strain, J. Harding (Ed.), Institute of Physics, London, 1974, p. 33.
140. Zaslawsky M, Tatro C, Freeman T, Tech. Rpt UCRL-83484, Lawrence Livermore Laboratory, CA, 1980 (готовится к печати). 6
ДИНАМИЧЕСКОЕ РАЗРУШЕНИЕ
Дональд Р. Курран SRI International
Название этой главы тавтологично. Любое разрушение-динамический, быстропротекающий процесс, при котором в первоначально неповрежденном материале разрушаются связи и образуются пустоты. Следовательно, чтобы понять явление разрушения, необходимо изучить пороговые условия его возникновения, а также его протекания.
Математические попытки выработки такого понимания и методов предсказания последствий разрушения в инженерных приложениях предпринимались в двух различных направлениях. Пионерами первого и до сих пор наиболее успешного подхода были Гриффит и Ирвин [14]. В их подходе макроскопическая трещина рассматривалась как свободная от напряжений поверхность в математической краевой задаче. Пороговое условие роста трещины задавалось величиной критической плотности энергии, предельного значения коэффициента интенсивности напряжений или другой меры полей напряжений и деформаций на вершине трещины. Кинетика роста макроскопической трещины также трактовалась как часть динамической краевой задачи.
Такой подход с большим успехом применялся для предсказания разрушения в тех случаях, когда основное внимание сосредоточено на поведении одиночной большой трещины в идеально хрупкой среде, и термин «механика разрушения» обычно используют для обозначения именно этой дисциплины. Однако во многих случаях описание разрушения в терминах механики сплошной среды (механика разрушения континуума) неприемлемо. Классическим примером является пластическое разрушение гладкого стержня (рис. 6.1). В этом случае не возникает макроскопической трещины, и разрушение происходит вследствие зарождения, роста и слияния миллионов микроскопических пор (пустот) в области шейки стержня. Механика разрушения континуума не может быть использована для описания таких разрушений.
Другой пример-образование большой зоны необратимых деформаций вокруг одиночной большой трещины. В этом случае развитие микропустот можно наблюдать в большой области вокруг вершины ма- 258
Г лава 2
Рис. 6.1. Полированные поверхности разреза образцов бескислородной меди высокой электропроводности (3/4 твердости) на различных стадиях пластической деформации при растяжении.
кротрещнны (рис. 6.2), и если размер зоны необратимых деформаций приближается к размерам образца, то для описания разрушения невозможно обычным образом использовать механику разрушения континуума.
В таких случаях очень трудно рассматривать каждую микротрещину отдельно, поэтому был развит второй математический подход для описания разрушения, согласно которому в число определяющих внутреннее состояние среды параметров в определяющее уравнение (уравнение состояния) вводятся некоторые ключевые переменные, характеризующие усредненное поведение микропустот [1, 8, 26]. То есть при описании текущего состояния частицы кроме деформации, энтропии и температуры вводятся еще концентрация микропустот и функция их распределения по размерам. При таком подходе кинетика разрушения охватывает поведение микропустот и приводит к соответствующей зависимости определяющих уравнений от скорости процесса. Короче говоря, процесс разрушения «встраивается» в соотношение «напряжение-деформация» для материала.
