Расчет видимости звезд и далеких огней - Забелина И.А.
Скачать (прямая ссылка):
Проходящий свет 0; 30 45 45 60 60 (-20)- (-20)- 50- (-10)- 65- -(+80) -(+40) -80 -(+55) -80 0,1 0,13 0,04 0,2 0,05 1,8 1,9 1,1 1,75 0,9
Кварцевая пластина с внутренним зеркальным покрытием 1И24И29И — 0; 30 45 60 60 (-20)- (—20)- (-Ю)- 65- -(+80) -(+80) -(+55) -80 0,6 0,4 0,5 0,3 2,0 1,8 1,9 1,5
Кварцевая пластина с внешним зеркальным покрытием 1И38Р — 0; 30 45 45 60 60 (-20)- (-20)- 50- (—10)- 65- -(+80) -(+40) -80 -(+55) -80 0,8 0,6 0,4 0,6 0,4 1,6 1,4 1,2 1,3 1,1
Кварцевая пластина с внутренним зеркальным покрытием 8ИЗЕ72Е — 0; 30 45 45 60 60 (-20)- (-20)- 50- (-10)- 65- -(+80) -(+40) -80 -(+55) -80 0,42 0,35 0,18 0,3 0,22 2,2 2,15 1,75 2,1 1,8
101
в деталях или на их поверхностях согласно правилу Гельмгольца (см. рис. 37), по которому коэффициент яркости рассеивающей поверхности в направлении С при освещении ее в направлении А равен ее коэффициенту яркости в направлении А при освещении в направлении С независимо от выбора направления А и С [25].
Пользуясь правилом Гельмгольца, можно применять в приближенных светотехнических расчетах защитных стекол значения коэффициентов яркости двухстекольных иллюминаторов для различных американских космических кораблей, экспериментально
определенных в работе [93]. В этой работе представлены данные об иллюминаторах без покрытий, с токопроводящим покрытием фтористого магния и с просветляющим покрытием. Измерения коэффициента яркости производились автоматическим фотометром со спектральной чувствительностью, приведенной к чувствительности глаза. В табл. 24 приведены средние значения для двух кварцевых иллюминаторов (один с покрытием MgF2, а другой с просветляющим покрытием), полученные при нормальном падении светового потока от имитатора Солнца (ф = 0) и при различных углах наблюдения^, изменявшихся в пределах (+80)ч-(—80)°. В других двухстекольных иллюминаторах с теми же покрытиями, как указано в работе, коэффициенты яркости получились на порядок выше.
Сравним опубликованные в работах [56, 93] значения с полученными нами коэффициентами яркости, приведенными в табл. 22. Для этого рассмотрим систему из двух кварцевых пластин без покрытий. Простой расчет суммарного коэффициента яркости показывает, что приведенные в табл. 22 значения превышают из табл. 24 на порядок и аналогичны тем, которые приводятся в тексте статьи, а значения коэффициентов яркости, рассчитанные по формуле (107) и приведенные в табл. 22 для одних и тех же условий наблюдения, отличаются не более, чем в 4—5 раз. Из сравнения коэффициентов яркости рассмотренных образцов понятно, что они даже для однотипных материалов, поверхностей и изделий варьируют в довольно широких пределах в зависимости от дефектов поверхностей и качества нанесения покрытий, тем не менее использование полученных коэффициентов яркости в приближенных светотехнических расчетах приемлемо.
Таблица 24
Средние значения коэффициентов яркости двухстекольных иллюминаторов по данным работы [93] для угла освещения ф = 0
Угол наблюдения,. . ,° Коэффициент яркости Угол наблюдения, . . Коэффициент яркости
—80 1,5- Ю~ 6 +20 1,8-10-4
—70 4,0-10“5 +30 8,0-10“5
—60 5,0-10“5 +40 5,0-10-5
—50 5,0-10-6 +50 4,0-10-5
—40 5,5-10-6 +60 3,5.10" 5
—30 8,0-10-5 +70 з,о-ю-5
—20 1,7-10"* +80 1,6-10'5
102
17. СПОСОБЫ УМЕНЬШЕНИЯ ВРЕДНОГО РАССЕЯННОГО
СВЕТА
Выяснение конкретных причин возникновения рассеянного света рекомендуется начинать с составления схемы хода лучей, которая дает возможность судить о месте возникновения рассеянного света в оптическом приборе.
Схема хода лучей должна быть дополнена указанием расположения диафрагм и оправ, ограничивающих пучки лучей, и обозначением границы внутреннего контура корпуса прибора: рассеивающие свет поверхности должны лежать вне пределов пучков лучей, заполняющих диафрагму поля зрения, и увеличенный до 7 мм выходной зрачок. Рекомендации по рациональной установке оправ линз и диафрагм, выбору их световых диаметров даны в работе [26] и сводятся к следующему правилу:
«Стенки корпуса; боковые, т. е. нерабочие, поверхности линз; основания призм и другие рассеивающие поверхности, расположенные между каждой парой смежных диафрагм /С и /С + 1 или между оправами линз (рис. 40), не должны пересекать лучей, которые после преломления линзами, находящимися за диафрагмой с номером К, проходят в пространство изображений через плоскость диафрагмы поля зрения в пределах ее свободного отверстия и через плоскость выходного зрачка в пределах круга диаметром 7 мм». На рис. 40 граница корпуса между диафрагмами К и К + 1 обозначена АВ.
Для уменьшения телесного угла засветки входного зрачка прибора сильными боковыми источниками следует применять светозащитные козырьки или бленды различной формы (рис. 41). Выбор бленды означает определение ее рациональных геометрических форм, выбор покрытий, элементов бленды (диафрагм, внутренних стенок, перегородок). Внутри бленд для увеличения коэффициента ослабления Кг целесообразно помещать диафрагмы (Dlt D2) на таких расстояниях, чтобы любой луч прямой засветки после отражения от внутренних стенок бленды или диафрагмы не попал во входной зрачок прибора.
