Основы теплопередачи - Крейт Ф.
Скачать (прямая ссылка):
Кипение не является ограничивающим фактором при использовании жидких металлов, но, когда в качестве теплоносителя используется вода, кипение может стать основным ограничением переносу тепла вследствие низкой теплопроводности жидкости и затрудненного заполнения ею центров парообразования. К сожалению, экспериментальных данных, относящихся к этому ограничению, недостаточно.
Литература
1. Kays W. M., London A. L., Compact Heat Exchangers, 2nd ed., McGraw, N. Y., 1964. [Имеется перевод: Кэйс В, M., Лондон А. Л, Компактные теплообменники.— M.: Энергия, 1967.]
2. Kays W. M., London A. L., Remarks on the Behavior and Application of Compact High-Performance Heat Transfer Surfaces, Inst. Mech. Eng. and ASME, Proc. General Discussion on Heat Transfer, 1951, p. 127.
3. Boelter L. M. K., Martinelli R. C, Romie F. E, Morrin E. H, An Investigation of Aircraft Heaters XVIII —A Design Manual for Exhaust Gas and Air Heat Exchangers, NACA Wartime Rep., ARR5A06, Aug., 1945.
4. London A. L., Kays W. M., The Gas Turbine Regenerator — the Use of Compact Heat Transfer Surfaces, Trans. ASME, 72, p. 611 (1950).
5. Kreith F., Principles of Heat Transfer, 3rd. ed., Intext Publishers Group, N. Y., 1973.
6. Standards of Tubular Exchanger Manufacturers Association, 4th ed.,
1959.
7. Bowman R. A., Mueller A. C, Nagle W. M., Mean Temperature Difference in Design, Trans. ASME, 62, 283 (1940).
8. Nusselt W., A New Heat Transfer Formula for Cross-Flow, Technische Mechanik und Thermodynamik, 12 (1930).
9. Ten Broeck H., Multipass Exchanger Calculations, Ind. Eng. Chem., ЗО, p. 1041 (1938).
10. Hill J. E., Kusuda Т., Methods of Testing for Rating Solar Collectors Based on Thermal Performance, NBS, U. S. Department of Commerce, Washington, D. C, Interim Rept NBSIR 74-635, Dec, 1974.
11. Klein S. A, The Effects of Thermal Capacitance upon the Performance of Flat Plate Collectors, University of Wisconsin, Madison, 1973 (диссертация магистра наук).
426 Глава 7
12. Lof G. О. G., Hawley R. W., Unsteady Heat Transfer Between Air and Loose Solids, Ind. Eng. Спет., 40, p. 1061 (1948).
13. Handley D., Heggs P. J., Momentum and Heat Transfer Mechanisms in Regularly Shaped Packings, Trans. Inst. Chem. Eng., 46, p. 251 (1968).
14. Handley D., Heggs P. J., The Effect of Thermal Conductivity of the Packing Material on the Transient Heat Transfer in a Fixed Bed, Int. J. Heat Mass Transfer, 12, p. 549 (1969).
15. Kreith F., Kreider J., Principles of Solar Engineering, McGraw, N. Y.,
1978.
16. Richter R., Solar Collector Thermal Power System, vol. I, Rept. AFAPL-TR-74-89-1, Xerox Corp., Pasadena, Calif,; NTIS AD/A-000-940, 1974.
17. Chi S. W., Heat Pipe Theory and Practice, Hemisphere, Washington, D. C, 1976. [Имеется перевод: Чи, Тепловые трубы. Теория и практика. — M.: Машиностроение, 1981.1
18. Cramer С. В., Heat Transfer, 2nd ed., Intext Publishers Group, N. Y.
19. Beek W. J., Muttzall К. M. K., Transport Phenomena Wiley, N. Y., 1975.
20. Bowman R. A., Mueller А. С, Nagel W. M., Mean Temperature Difference in Design, Trans. ASME, 62 (1940).
21. Dutcher C. H., Burke M. R., Heat Pipes: A Cool Way to Cool Circuits, Electronics, Febr. 16, p. 93 (1970). [Имеется перевод: Датчер, Бурке, Тепловые трубки — средство для охлаждения электронных схем и приборов. Электроника № 4, 1970, с. 3.]
ЗАДАЧИ
Задачи в данной главе сгруппированы по тематике разделов, как указано в таблице.
Номера задач Раздел Тема
7.1-7.6 7.3 Суммарный коэффициент теплопереда-
чи
7.7-7.14 7.4 Среднелогарифмическая разность тем-
7.5 ператур-
7.15-7.24 Эффективность теплообменника
' 7.1. В теплообменнике поток воздуха обтекает латунные трубы, внутри которых течет водяной пар. Коэффициенты конвективной теплоотдачи от водяного пара к поверхности нагрева и от поверхности нагрева к воздуху равны соответственно 210 и 70 Вт/(м2-град). Все трубы имеют внутренний диаметр 1,8 и наружный диаметр 2,1 см. Рассчитать суммарный коэффициент теплопередачи теплообменника: а) отнесенный к площади внутренней поверхности трубы; б) отнесенный к площади внешней поверхности трубы.
7.2. Хладагент течет внутри медной трубы с внутренним диаметром 2,6 см и наружным диаметром 3,2 см. Воздух омывает трубы снаружи. Коэффициент конвективной теплоотдачи для хладагента равен 120 Вт/(м2«град), а для воздуха 35 Вт/(м2-град). Рассчитать суммарный коэффициент теплопередачи, отнесенный к наружной поверхности трубы: а) с учетом термического сопротивления стенки трубы; б) пренебрегая термическим сопротивлением стенки трубы.
7.3. Решить задачу 7.1 в предположении, что коэффициент загрязнения на внутренней поверхности трубы равен 0,00018 м2-град/Вт.
7.4. Решить задачу 7.2 в предположении, что коэффициент загрязнения на внутренней поверхности трубы 0,00023 м2-град/Вт, а на внешней поверхности 0,00011 м2-град/Вт.
7.5. Коэффициент конвективной теплоотдачи на внутренней поверхности латунной трубы (1,9 см — внутренний диаметр и 2,4 см —наружный диаметр) равен 560 Вт/(м2-град), а на наружной поверхности 105 Вт/(м2-град). Коэффициент загрязнения на внутренней поверхности равен 0,00065 м2 X X град/Вт. Вычислить увеличение теплоотдачи (в %), которого можно достигнуть путем удаления отложения, при условии, что отложение вызывает пренебрежимо малое изменение температур теплоносителей внутри и снаружи труб.
