Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Физика -> Чжен П. -> "Отрывные течения. Том 3" -> 38

Отрывные течения. Том 3 - Чжен П.

Чжен П. Отрывные течения. Том 3 — М.: Мир, 1973. — 334 c.
Скачать (прямая ссылка): otrivnietecheniyat31973.pdf
Предыдущая << 1 .. 32 33 34 35 36 37 < 38 > 39 40 41 42 43 44 .. 126 >> Следующая

потока от кругового цилиндра при ламинарном течении:
Nu = J"C1H.-',+ !gc,Re-'-1
где С j = 0,83 и С2 = 0,103. На фиг. 16 расчеты по этой формуле
сравниваются с расчетами Мак-Адамса [25].
Обе кривые хорошо согласуются в интервале чисел Рейнольдса от 10а до
106. При числах Рейнольдса от 10s до 10е на части цилиндра развивается
турбулентный пограничный слой. Для турбулентного режима информация
отсутствует.
Фиг. 12. Интерферограммы изотерм около цилиндров [24]. а -диаметр 12,7
мм; б - диаметр 25,4 мм; в -диаметр 38,1 мм.
Фиг. 13. Распределение местного числа Нуссельта по поверхности кругового
цилиндра [24].
Угол ф отсчитывается от передней критической точка.
Фиг. 14. Распределение местного числа Нуссельта по поверхности кругового
цилиндра [24].
Угол ф отсчитывается от передней критической точки.
260 280 300
Фиг. 15. Распределение местного числа Нуссельта по поверхности кругового
цилиндра [24].
Угол ф отсчитывается от передвей критической точке.
IgRe
Фиг. 16. Суммарный тепловой поток от цилиндра, обтекаемого потоком
воздуха [8].
Фиг. 17. Течение • трубных пучках [26].
106
ГЛАВА XI
2.2.3. Теплоотдача от трубных пучков
Трубные пучки широко используются на практике. Размер и форма
теплообменников и труб, расположение труб в пучке и т. д. являются
основными параметрами, влияющими на характер течения и его отрыв. На фиг.
17 показаны типичные расположения труб в пучке (коридорное
Расстояние между перегородками
Фиг. 18. Течение между двумерными перегородками [26].
<Из доклада 47-А-103 Гюнтера, Сенстрома и Коппа, представленного на
ежегодную конференцию ASME, Атлантик Сити, шт. Нью-Джерси, 1947.)
и шахматное, причем оси труб перпендикулярны направлению основного
потока). Такое расположение обычно для газовых и воздушных нагревателей,
например автомобильных радиаторов и батарей водяного отопления помещений.
В общем случае обтекание пучков труб подобно обтеканию одиночного
изолированного цилиндра в бесконечной среде, но, естественно, присутствие
соседних цилиндров влияет на толщину и распределение скорости
ТЕПЛОВЫЕ ЯВЛЕНИЯ В ОТРЫВНЫХ ТЕЧЕНИЯХ
107
в пограничном слое и в области отрыва, где течение является турбулентным
[26]. В интервале чисел Рейнольдса от 135 до 2700 при диаметрах цилиндров
от V2 до 10 см и скорости воды 3 см/с между продольными рядами труб не
замечено образования дополнительных завихрений или турбулентности [27].
Вихри возрастают до максимального размера, определяемого межтрубным
пространством, и затем постепенно затухают. При тесном шахматном
расположении труб турбулентный след за каждой трубой значительно
сужается. Теплопередача наиболее эффективна на тех участках поверхности
кругового цилиндра, которые соприкасаются с областями отрывного течения.
Теплопередача в трубных пучках [8, 29] была исследована Бергелином и др.
[30].
В других типах теплообменников предусмотрены различные перегородки
типа диафрагм, дисков, кольцевых шайб, сегментообразных перегородок,
эффективно предотвращающие образование застойных зон, которые являются
основным препятствием для эффективной теплопередачи в трубных
теплообменниках.
При поперечном обтекании трубного пучка жидкость движется в двух
противоположных направлениях, поэтому перекрестное течение более развито,
чем в других типах теплообменников. На краю каждой перегородки поток
отрывается и образуется турбулентная область отрыва, размер которой
зависит от расстояния между перегородками, но основной поток жидкости
занимает значительную часть пространства между препятствиями (фиг. 18).
2.2.4. Теплоотдача от сферы
Местный тепловой поток от поверхности сферы при дозвуковых скоростях в
интервале чисел Рейнольдса 44 000 < Red < 151 000 был измерен Кэри [31] с
помощью полой сферической модели из железа "Армко" диаметром 127 мм и
толщиной стенки 1 мм. Для поддержания приблизительно постоянной
температуры на поверхности сферы внутрь нее подавался нагретый пар, а
воздух с температурой окружающей среды использовался как охладитель.
Полученные величины коэффициента теплоотдачи h приведены на фиг. 19.
Коэффициент h уменьшается до минимума в точке ср " та 105 , отсчитываемой
от передней критической точки, и быстро возрастает на участке до точки ф
" 120°, очевидно, вследствие отрыва вверх по потоку, вызывающего сильно
турбулентное течение. Критическое число Рейнольдса ненагретой сферы имеет
порядок 1,5 *105-4 -10е и уменьшается с увеличением интенсивности
турбулентности [32]. Отрывы ламинарного и турбулентного слоев имеют место
при ф = 81-82° [32. 34] и ф ж 110° [32] соответственно, а охлаждение
потоком воздуха нагретого цилиндра при больших числах Рейнольдса приводит
к смещению точки отрыва вниз по потоку [24]. Поэтому отрыв ламинарного

Фиг. 19. Коэффициент теплоотдачи от сферы [31].
А - коэффициент теплоотдачи; <р - угол, отсчитываемый от передней
критической точки.
021-------------------------------
Предыдущая << 1 .. 32 33 34 35 36 37 < 38 > 39 40 41 42 43 44 .. 126 >> Следующая
Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed