Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Физика -> Биргера И.А. -> "Прочность устойчивость колебания" -> 114

Прочность устойчивость колебания - Биргера И.А.

Биргера И.А., Пановко Я.Г. Прочность устойчивость колебания — М.: Машиностроение, 1968. — 464 c.
Скачать (прямая ссылка): prochnostustoychivost1968.djvu
Предыдущая << 1 .. 108 109 110 111 112 113 < 114 > 115 116 117 118 119 120 .. 132 >> Следующая

Главные кривизны подшипника (отверстия) в месте соприкосновения с цапфой (см. рис. 15)
где kit > 0, так как соответствующий центр кривизны лежит внутри подшипника, а Л12 < 0, ибо соответствующий центр кривизны расположен вне тела (иа оси отверстия под цапфу).
Главные кривизны поверхности цапфы
Рис. 15
Рис. 16
откуда радиус осевого сечения будет
2
414
Напряженное состояние деталей в местах контакта
Так как плоскости главных кривизн ktl и ft,, совладают, угол о> = О и cos 2и = 1, то геометрические параметры А и В поверхности контакта тел. определяемые формулами (4), гл. 13 будут
А = <*„ + *„) - -i- = 0.020 1/мм-.
В =
~~2 (^12 k22) — —— [ —|------(- —] — 0,021 1 /мм.
В рассматриваемом случае можно считать А — В и, следовательно, эллиптическая площадка контакта обращается в круговую. Сумма главных кривизн соприкасающихся тел в точке первоначального контакта
V * = —-----1- + 4— = 0.040 — 1.653 + 1.695 = 0,082 1/мм.
П r dn d,t
Модуль упругости материалов: для агата Ег = 10е дан!см2 = 10Б н/ммгР для стали Я2 = 2* 106 дан{см2 -= 2- 10® н/мм2. Коэффициент Пуассона для агата примем таким же, как у стекла, т. е. vt — 0,32, а для стали va = 0,28, Упругая постоянная соприкасающихся тел
2 2
1 —V1 , 1 v2 1 — 0,32* , 1 — 0,282 1,358
4 _ Е, + Я2 — 10» + 2-10е — 10» ММ ,Н'
Наибольшее давление в центре площадки контакта определяют по формуле (29) гл. 13
Для эллиптической площадки контакта значение коэффициента Пр берут
из табл. 2 гл. 13 в зависимости от величины отношения В случае кру-
В
говой площадки контакта (Л = В) коэффициент Пр = 1.
Величину нагрузки Р определяют специальным динамическим расчетом [351 подвижной системы прибора. В рассматриваемом случае Р — Юн, тогда наибольшее давление между подшипником и цапфой будет
Ро = 0,3183 ~ |JM|Li|or7j2 ,10 = 260 н/мм2 = 2600 дан/смК
Установление допустимой величины наибольшего давления требует специальных исследований, в частности, проведения поверочных расчетов опор подвижных систем ряда приборов, при различных режимах работы.
ЛИТЕРАТУРА
1. А и д о ж с к и й В. Д. Расчет зубчатых передач. Гл. 5. Расчет зубьев на контактную прочность. М., Машгиз, 1955.
2. А че р к а н Н. С. Расчет металлорежущих станков- Гл. 4, § 25. Расчет направляющих. М., Машгиз. 1952.
3. Б е з у х о в Н. И. Теория упругости и пластичности. Гл. 5. Классические задачи теории упругости. М., Гостехиадат, 1953.
4. Бей зельма и Р. Д., С п и ц и и Н. А., Ц ы п к и и Б. В. Подшипники качения. М., Машгиз, 1945.
5. Беляев Н. М. Местные напряжения при сжатии упругих тел. Сб. «Инженерные сооружения и строительная механика», Л. 1924.
6. Беляев Н. М. К вопросу о местных напряжениях в связи с сопротивлением рельс смятию. Сборник Ленинградского института инженеров путей сообщения. Вып. 99, 1929.
7. Б е л я е в Н. М. Вычисление наибольших расчетных напряжений при сжатии соприкасающихся тел. Сборник Ленинградского института инженеров путей сообщения. Вып. 102, 1929.
8. Г а л и н Л. А. Контактные задачи теории упругости. М., Гостехиздат, 1953.
9. Г л а г о л е в Н. И. Сопротивление перекатыванию твердых тел. Прикладная математика и механика. Т. 9. Вып. 4, 1945.
10. Г р у б и н А. Н. Контактная задача для зубчатых и червячных зацеплений в простейших предположениях. Ленинградское отделение научного инженерно-технического общества машиностроителей. Кн. 6. Теория и расчет зубчатых колес. М., Машгиз, 1948.
JIumepamypa
415
11. Г p у б и и А. Н. Контактные напряжения в аубчатых и червячных зацеплениях. Сб. «Исследование контакта деталей машин». М., Машгиз, 1949.
12. Д и н и и к А. Н. Удар и сжатие упругих тел (1909). Избр. труды. Т. 1. Киев, изд-во АН УССР, 1952.
13. Ишлииский А. Ю. Теория сопротивления перекатыванию (треиию качения) и смежные явления. Сб. «Трение и изиос в машинах». Т. 2. Изд-во АН СССР, 1939.
14. И ш л и и с к и й А. Ю. Трение качения. Прикладная математика и механика. Т. 2. Вып. 2, 1939.
15. Ишлинский А. Ю. Осесимметричная задача пластичности и проба Брииеля. Прикладная математика и механика, т. 8, вып. 3, 1944.
16. Илыошяя А. А. Пластичность. Ч. 1. Упруго-пластические деформации. Гл. 6. Вдавливание штампов и несущая способность несжимаемого твердого тела. М., Гостехиздат, 1948.
17. К и л ь ч е в с к и й Н. А. Теория соударений твердых тел. М., Гостехиздат. 1949.
18. Коваи В. М. и Корсаков В. С. Сборник задач и упражнений по технологии машиностроения. М., Машгнз, 1947.
19. Ковальский Б. С- Напряжения иа площадке местного сжатия при учете силы трения. Изв. АН СССР, ОТН, № 9, 1942.
20. Лейбеизон Л. С. Курс теории упругости. Гл. 7. Проблемы Буссииеска и Герца. М., Гостехиздат, 1947.
21. JI у р ь е А. И. Пространственные задачи теории упругости. Гл. 2. Неограниченная упругая среда и упругое полупространство. Гл. 5. Пространственные контактные задачи. М., Гостехиздат, 1955.
22. Л я в А. Математическая теория упругости. Гл. 8. Передача силы. М, Гостехиздат, 1935.
23. М а к у ш и н В. М. Напряженное состояние и прочность деталей в местах контакта. Труды кафедры «Сопротивление материалов» Московского высшего технического училища. Сб. «Некоторые вопросы теоретических и экспериментальных исследований в области прочности». 1947.
Предыдущая << 1 .. 108 109 110 111 112 113 < 114 > 115 116 117 118 119 120 .. 132 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed