Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Физика -> Биргера И.А. -> "Прочность устойчивость колебания" -> 10

Прочность устойчивость колебания - Биргера И.А.

Биргера И.А., Пановко Я.Г. Прочность устойчивость колебания — М.: Машиностроение, 1968. — 464 c.
Скачать (прямая ссылка): prochnostustoychivost1968.djvu
Предыдущая << 1 .. 4 5 6 7 8 9 < 10 > 11 12 13 14 15 16 .. 132 >> Следующая

Формулы (95) пригодны н для непологих оболочек вращения общего вида, если в них Пода11ааи, а„ понимать выражения (12).
Гофрированная труба. Линзовый ¦мпоМр без кельцем* внеппк Лпшввы!: комяенсатор без кольцевой пластины (рис. 17, о) н гофрированная труба '(рис. 17, б) представляют собой ¦фуговые торообразные оболочки, составленные из участков двух типов:
Я
/ — для которых 0 jg 0 < тр;
11 — которые могут быть подучены ¦в четверти тора—-путем
поворота вокруг горизонтали.
Поэтому условия упругого сопряжения обоих участков записывают в следующем Ьиде (рис. 18): ' '
Рис. 17
(96)
Составят торообразяые аболокки
Для гофрированной трубы имеют место условия симметрии
e:(f)-o; »¦(?)-»; «г^-т)-*
»il(—f ) = °- (97)
Третье в четвертое из них для линзового компенсатора выполняются приближенно. Кроме того, следует иметь в виду, что р1 = —ри — р (для второго участка давление газа действует в направлении внутренней нормали).
Приведенные в гл. 25 т. 1 соотношения позволяют решить сформулированную задачу. Подробно она рассмотрена в работах 116, 17, 18 ] (см. литературу ' к гл. 25 т. 1).
В случае, когда можно пренебречь взаимным влиянием краев [выполняется критерий (16) гл. 25 т. 1 ], для основных величин имеют место следующие асимптотические формулы, удобные для прикидочного расчета и назначения параметров проектируемых оболочек данного вида.
При действии осевой силы. Для участка / (см. табл. 3 гл. 25 т. 1)
(а(р)) ±
- -¦ ¦ - Х = —0,91 (1 — V*) 3 х °v
_ .L JL Ха 8 Р 3 ш'(0.) (98)
< о 1,89 в точке 0» « ——;
X
- "у-----------1,615 (I —Vs) -а ° Р “ «в (6«) (99)
в точке 6, -Ii?§;
Я, *
Я.«=К12 (1-V*)«P; a^-t; Р~*?].
Для участка // в формуле (98) 'необходимо заменять знак на обратный. Расхождение кромок (в расчете на одну волну) подсчитывают по формуле
„„о,
1 -__1_ ^
F О _ О 9
36
Составные, оболочки вращения
При равномерном давлении (осеван сила в сечении 6 = 0 равна нулю)
/ (р)\ _1____2_ 4
>°ф 'тах- - 0,955 (1 — V»)6 а 3 Р 8 ; (101
(«П
тах = 0,955 (1 — V*) 3 о
2_ _4 3 03
Р (в точке 6, = 0); .(102
1
__ __4_ 5_
йу = 4,29 (1 — Vs) 3 а 3Р3-^-.
(103
Эпюры основных напряжений для гофрированной трубы с парамет рами Л®=27,5, а=0,254, растягиваемой осевой силой Р, показаны нг. рис. 19. Крестиками показаны значения максимальных напряжении, подсчитанные по асимптотическим формулам (98) н (99).
1 б'Л 30
ч..
'II' IX 7П

у ?\ 10
X
У J
sA -30* г
Г

¦2S

¦9
1 / У /
1 4 1—- i *
9 1 1 \ ¦*ч \
Рас. 19
Рис. 20
Расчет сильфона на осевое растяжение и давление газа. Снльфонам» называют оболочки, состоящие из набора кольцевых пластин, сопо*-женных торообразными переходами (рнс. 20). При расчете сильфои. на прочность и жесткость интересуются максимальными значениям!: возникающих в них (под действием осевой силы Q в дан и давления i в дан/см2) напряжений Qm.v н дан/см* и осевым расхождением кромок <. в см. В силу периодичности профиля оболочки можно ограничиться рассмотрением одной полуволны (на рис. 20 сплошной линией показана одна волна) сильфона.
Из соображений симметрии на ее краях следует требовать отсу* ствия распора и угла поворота (Q, = 0; О = 0). В местах сопряжение участка II (пластина) с торообразными участками I я III должны вь-полниться условии упругого сопряжения. Полученные до настоящее времени точные решения довольно громоздки н малопригодны для назн? чения размеров сильфона. Положение усугубляется и тем, что из-з*
малости отношений и -L- (рис. 20) параметры Я? = j/^12 (I — Я*);
Кн Кв
Составные торообразные оболочки
37
X -------т~ > X® = |/"12 (1 — v*)-L- • -г-не велики, так что становятся
Л Re h н RH h
неприменимыми формулы, приведенные в гл. 25 т. 1.
В практике инженерных расчетов широко используют следующие
простые формулы! устанавливающие связь (по данным В. А. Никитина,
Г. И. Писмениой):
а) между осевым расхождением Д й Q
(в расчете иа одну волну сильфона) 1
и осевой силой Q Ф 1
л п.г>л(г*— 1 4 1паг\
= ’ \ г®-----ir=i)
¦ — —*•_ •
QRl
HWi
(104)
j, |—4—
для г < 2 удобнее пользоваться следующей более простой формулой:
QKl
(г-1)1___________
г* (г + 1)' Е* •
(104а)
JL
?
ТПТТТГху
I» j -Ад
AVC
Рас. 21
б) между максимальным напряжением ошах и вызывающей его осевой силой
(105)
в) между максимальным напряжением и обуславливающим его осевым расхождением кромок (в расчете на одну волну)
г) между максимальным напряжением и вызывающим его давлением газа (при отсутствии расхождений кромок сильфона)
В табл. 2 и 3 расчеты по приведенным приближенным формулам сопоставлены с более точными решениями в степенных рядах. Как видно из табл. 3, для довольно широкого интервала изменения параметров сильфоиои приведенные формулы дают приемлемое для практического использования приближение. Имя можно пользоваться также и для расчета линзового компенсатора (рис. 21).
38
Сасншгшг оболочка вращ пшя
2. Геометрические размеры (в лл) компенсаторов
Компенсаторы : . V ' * ¦ т . Л г
Предыдущая << 1 .. 4 5 6 7 8 9 < 10 > 11 12 13 14 15 16 .. 132 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed