Электрогидравлический эффект в листовой штамповке - Мазуровский Б.Я.
Скачать (прямая ссылка):
Таблица 16. Значение коэффициентов отбортовки
о wo 200 зоо т d/s
Рис. 44. Величина предельного коэффициента отбортовки, совмещенной с импульсной пробивкой отверстия жидкой средой:
/ — Діб AM; 2 — АМЦАМ; 3 -сталь ]0КП.
дайн
Отбортовка пуансоном
Способ получения отверстия
Значение коэффициента в зависимости от S/d>l
для образцов
1
2
10
15
20
Сферическим
Сверление зачисткой за-
усенцев
0,70
0,60
0,52
0,45
0,40
0,36
0,31
Пробивка * в
-
штампе
0,75
0,65
0,57
0,52
0,48
0,45
0,43
Цилиндри-
Сверление с
W
ческим
зачисткой за-
усенцев
0,80
0,70
0,60
0,50
0,45
0,42
0,37
Пробивка в
штампе
0,85
0,75
0,65
0,60
0,55
0,52
0,50
0,3 0,4
0,
о,
* Значения могут быть приняты для ЭГ штамповки.
g 0025), показывает совпадение значений предельных коэффициентов отбортовки жидкостью и отбортовки сферическим
пуансоном при одинаковой относительной толщине ~ =
^ 0,01 (рис. 44) [48].
Оценивая возможности получения детали исходя из требуемой и допустимой для рассматриваемой операции степеней деформации, следует иметь в виду, что степени деформации, близкие к предельным, достигаются при ЭГ штамповке на оп-
О
тимальных режимах, которые уточняются для каждой детали экспериментально в процессе отработки технологии.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ И ЭНЕРГИИ В ИМПУЛЬСЕ
Задача сводится к определению давления на заготовку, необходимого для штамповки детали из данного материала, и его сравнению с расчетным давлением, которое может создать пресс при штамповке детали. Для определения требуемой распределенной нагрузки (давления жидкости Ргр или инерционных сил) при формообразующих операциях ЭГ штамповки можно пользоваться зависимостями, получаемыми из уравнения Лапласа для двухосного напряженного состояния
Ртр _ O1 + (ЗЛ0)
5 R1 1 R
где Rlt R2 — главные радиусы кривизны; о — напряжение в плоскостях главных радиусов.
Для длинных рифтов, когда R2 -> оо, зависимость для определения давления имеет вид [51]:
PTp = Sa^, (ЗЛІ)
где о — напряжения, возникающие при деформировании; R — радиус закругления в сечении рифта (рис. 45, а). Для сферических пуклевок, когда R1 = R2, а ог = а2,
''тр--^-. (ЗЛ2)
При штамповке поверхностей двойной кривизны с разными Радиусами закруглений (рис. 45, б), когда O1 Ф а2, давление будет меньше, чем при штамповке сферических пуклевок, но больше, чем при штамповке рифтов. Завышая для технологических расчетов результат можно принять O1 = аа = omaXt и
тогда
P
тр
oS
+
(3.
Следует отметить, что действительные напряжения толщину металла на конечном этапе деформирования вел ствие утонения заготовки и упрочнения металла рассчит довольно сложно, поэтому в технологических расчетах тол ну принимают равной исходной толщине заготовки [5 Учитывая зависимость напряжений от степени деформац для деформаций, близких к предельным, напряжения мо
Q
Рис. 45. Учитываемые радиусы закруглений:
а — для длинных рифтов; б — для деталей двойной кривизны.
принять равными пределу прочности, для средних степе деформации — среднему значению между ат и ав и для больших относительных деформаций или при калибровке п отжига — пределу текучести.
Для разделительных операций Ртр = -^і где Q —
буемое усилие среза, равное произведению предела прочно на срез длины вырубаемого контура и толщины матери F — площадь отхода.
Например, при пробивке круглых отверстий диаметром можно пользоваться формулой [24, 6O1 61]
P
тр
d
или
P
35а
в
тр
d
Расчет давлений, действующих на заготовку, необход проводить исходя из механизма нагружения, схемы штамп ки, характеристик самой заготовки, объема камеры и степе ее герметизации, параметров разрядного контура и т. д. T исследования механизма нагружения заготовок, имеющ большую жесткость, в камерах малого объема при рабоч< напряжении до 10 кВ показали, что определяющую роль в здании давления играет механизм квазистатического нагру ния [83, 114].
Принимая квазистатическое давление за главный факто определяющий нагрузку на заготовку при выделении эне
иИ на последних калибрующих импульсах в прессах Tl220, j223 и Т1226, можно получить достаточно простую зависимость для определения давления на заготовку при технологических расчетах. Давление в этом случае может быть опре-аелено из условия, что энергия, выделяемая в канале разряда, расходуется на сжатие жидкости, образовавшейся при разряде Парогазовой полостью, в абсолютно жесткой камере. Считая, I1TO давление распределяется равномерно по всему объему ка-меры 142, 901 и что изменение объема жидкости пропорционально давлению, выделившуюся в канале разряда, энергию м0>кпо представить в виде суммы
IFu-VZT+ РжГж » (3-14)
внутренняя энергия парогазовой полости при давлении Pn и показателе адиабаты v; работа, затраченная па сжатие жидкости до давления ЯЖ1 что привело к изменению ее объема на AVj14.
