Электрогидравлический эффект в листовой штамповке - Мазуровский Б.Я.
Скачать (прямая ссылка):
Необходимо отметить, что в данном случае сравнение вы, ляемой энергии при различных напряжениях не полностью п вомерно,так как величина разрядного промежутка, выбрани произвольно, оставалась без изменений, следовательно, пр пробивные потери были различны. Возможно при подборе тимальных значений разрядных промежутков для 10 и 7 были бы получены несколько другие соотношения размер воздушной прослойки и деформирующих усилий. Однако ратная взаимосвязь оптимальной высоты воздушной прослой с ее площадью будет сохраняться, из ранее рассмотрение! условия максимального использования энергии парогазо
олости видно, что определяющую роль играет не высота, объем воздушной прослойки. Можно предположить о на-ичии оптимального объема воздушной прослойки для каждого ровня энергии, в частности для описанных выше экспериментов сравнение объемов воздушной прослойки, равных 11,3 и І14.0 см3, подтверждает это предположение, поскольку отличие объемах составляет всего порядка 14 %. Механизм нагруже-ия при штамповке метанием заготовки аналогичен рассмотрен-ому механизму метанием жидкости. Он также обеспечивает лее полное использование энергии парогазовой полости, которая в процессе разгона заготовки преобразуется в ее кинетическую энергию и кинетическую энергию присоединенной заготовке массы жидкости.
Практика показала, что использование схемы штамповки етанием жидкости на прессах с энергией до 20 кДж позволя-t значительно увеличивать деформирующие усилия при штам-овке деталей размерами до 100 мм и несколько больших раз-еров, порядка до 160 мм, при штамповке метанием заготовок относительной толщиной порядка 0,05 [101]. Таким образом, ітмечая повышение деформирующего усилия при штамповке на прессах типа T1220, T1223 с введением воздушной прос-ойки можно сделать вывод о механизме квазистатического агружения в том плане, что при нагружении квазистатиче-|ским давлением имеют место значительные потери энергии а остаточную внутреннюю энергию парогазовой полости, (которую необходимо учитывать при рассмотрении баланса нергий.
В технологических расчетах для механизма квазистатиче-кого нагружения при определении давления на заготовку ожно исходить из равномерного его распределения по объему амеры. Оценку деформирующих усилий при штамповке ме-анием жидкости и метанием заготовки можно проводить исходя из условия перехода энергии парогазовой полости в кине-ическую энергию заготовки или жидкости. Естественно, что ,ля проведения практических расчетов необходимоучитывать ногие факторы, в частности КПД перехода запасенной энергии в энергию парогазовой полости и сжатой жидкости, потери на нагрев, демпфирующее влияние воздушной прослойки, жесткость камеры, станины пресса и т. д. В настоящее время эти факторы учитываются с помощью коэффициентов, устанавливаемых опытным путем для каждого пресса.
в. СОПРОТИВЛЕНИЕ ИМПУЛЬСНОМУ ДЕФОРМИРОВАНИЮ
Работа деформации определяется сопротивлени деформированию, которое может изменяться во время де мации. На ее значение оказывают совокупное влияние т пература, степень и скорость деформации.
Известно много попыток найти сопротивление деформи ванию в зависимости от скорости и степени деформации, тем ратуры, химического состава в виде линейных, степени логарифмических и других функций. А. Надай выразил
висимость в общем виде уравнением dA
dA
+
dA
dz +
dT
dA<
¦dT
т
de.
de
С. И. Губкин, М. Врацкий, И. Н. Фр цевич, М. А. Зайков и др гие установили, что вли ние температуры мож быть выражено экспон циальной функцией ви
А
Влиян
скорости пытаются учес
так: А
Рис. 9. Условная схема оценки и сравнения удельной работы деформации.
Ine
+ т2єл; А
= от + ТІ2
А. И. Целиков вывел з висимость
сопротивлен деформированию от с рости и степени деформации с учетом упрочнения и ра
є
прочнения А
от + З^г + П
п
(1
<*).
Все эти зависимости могут быть практически использова лишь после того, как предварительно будут эксперимента но определены различные для каждого материала соответств ющие коэффициенты ^1; пг\ шх\ тг\ T]1; т)2. Зависимость соп тивления материала деформированию от скорости весьма ело ная, а при скоростях 102 — 104 с-1, имеющих место при обработке, становится наиболее существенной.
Если принять материал линейно-упрочняющимся и по роить упрощенные диаграммы условных и истинных напря ний для условий статическиго и динамического натяжени можно оценить и сравнить сопротивление деформирован! по удельной работе деформации, определяемой по площ этих диаграмм (рис. 9).
По диаграмме условных напряжений удельную работу де-ормаиии можно с учетом коэффициента полноты диаграммы (рис. Ю, а, кривая 1) оценить по выражению Ау = kaoB8
ли приближенно Ay = — ~^°т
2
б.
Точнее можно оценить удельную работу по диаграмме ис-
инных напряжений А
1
* —6.
2
Kc
11
0.9
07
О? Q4 й
2 ^
C0IOlHa
6 k
0.5 S-
