Основы восстановления деталей осталиванием - Швецов А.Н.
Скачать (прямая ссылка):
Таблица 13' Влияние t раствора на Дк11ач (HCI=I1I г'л)
Концентрация раствора, Температура, °С
- / 40 I 50 I ' 60 I 75 I 83
Сме, г\л начальная рациональная плотность тока, а\Ьм,%
200 3,35 3,67 4,10 4,91 5,97
300 2,68 2,93’ 3,16 3,71 4,38
450 — 2,15 2,64 3,27 3,76
680 1,56 1,69 1,83 2,31 2,72
потенциала катода. На поверхности катода образуются гелеобразные пленки гидроокиси железа вследствие интенсивндгЬ защелачивания прикатодного слоя с включением тока., ‘
На основе исследований [12] были определены начальные плотности тока, необходимые для получения прочного сцепления покрытия с основой и названные рациональными начальными плотностями тока (табл. 13).
Длй определения рациональной плотности тока при разной кислотности раствора следует пользоваться графиком (рис. 39).
С увеличением кислотности (рис. 39) при концентрациях раствора С =200,
300, 450 г/л рациональная начальная плотность тока повышается. При большей концентрации, С —680 г/л
'4 3 Заказ 11649
«VI
4 /
Рис. 39. Влияние HCl на Дкнач: 1) Сме =300 1T/Л’ 2) Смс=680 в/Al 1 3) С]ме=200 г/л; 4) Сме =450 г/л; I1 з, 4 — t=75°C; 2 — t=80° C. '
65
повышение рациональной начальной плотности тока наблю-| дается при увеличении HCl до 3 г/л, а дальнейшее увеличе-| ние HCl существенно не сказывается на изменении Д”гч.
Механические испытания прочности сцепления покрытия с
тт нач
основой показ.али существенное влияние изменения Д к на , силу сцепления.” Это позволяет сделать вывод, что начальному периоду электролиза в условиях производства, необхо-
Днач
к , выдерживать с достаточной точностью, т. к. прочность сцепления покрытия с основой изношенной поверхности детали обеспе-* чивается рациональной начальной плотностью тока. ¦_ і
5. Взаимосвязь между параметрами электролиза
и величиной микротвердости покрытий --Ш
Микротвердость электролитического железа является ос-Ш новным критерием его качества в условиях производства. JH
Значение влияния условий (Сме, HCl) и режимов элек-Я тролиза (Дк, т) на микротвердость покрытий (Hm) с доста-Я точной глубиной и полнотой установлено в исследованиях» М. П. Мелкова [6]. ”
Для технологической подготовки производства по восстановлению изношенных поверхностей деталей, при составлении . и разработке технологических процессов на эти детали возникает необходимость в расчетах Hm , в зависимости от условий и режимов электролиза. Эти же потребности часто возникают в условиях производства (непосредственно на рабо- : чих местах) при отклонении условий электролиза в ту или иную сторону, В процессе получения Hu строго определенных : значений.
Путь экспериментальных определений H4 для требований производства является трудоемким, малоэффективным и требует наличия работников высокой квалификации. Наличие же установленных математических зависимостей, позволяющих дать в простой и доступной форме расчет параметров электролиза по заданной Hm , значительно эффективнее, точ-• нее и экономичнее, чем определение опытных взаимосвязей тех же величин.
Микротвердость электролитического железа (Нм ) находится в сложной функциональной зависимости между уело- , виями и режимами электролиза.
66
ям=7[Д>Д(НС1),(Сме)].
(2-11)
Для решения уравнения (2-11) ряд функциональных вели-' чин, входящих в формулу, следует оставить постоянными на ,каком-то уровне, -а часть их варьировать на разных уровнях.. Установив одну математическую закономерность, затем перейти к рассмотрению второй и т. д.
В данном случае анализ функциональных зависимостей на аргумент будем рассматривать в порядке значимости их влия-
• ния на микротвердость покрытий в условиях восстановления изношенных поверхностей деталей автомобилей.
Влияние катодной плотности тока на (#м). электролитического железа. Катодная; плотность' тока (Дк) является основным регулируемым параметром в условиях производства и к тому же Дк оказывает существенное влияние на Hm покрытий.
Из анализа опытных данных, полученных многими исследователями следует, что между Hm й Дк имеется зависимость, описываемая степенным рядом:
a0+ai(%—х0)+а2(х—х0)2+.,.+Л„(*— хо)п = § ав(х—хй)п,
л=0
(2-12)
где oo, Al, а2, ..., ап— коэффициенты степенного ряда.
При- X0=O, будем иметь
CL0-^a1XjIrii2X2+...-\-апхп= ^iCtnXn. \ (2-13)
_¦ Л=0
Величина микротвердости покрытий (Hmi) изменяется с
d H dH
изменением Дк, т. е.—дМ —к(Дк). Поэтомуесть
величина микротвердости, изменившаяся за счет увеличения Дк на единицу.
Приравняв:
ап=А(Дк), х=Дк, п=Ь, при ап>0,
после подстановки в • (2-13) получаем частный"*случай— степенную функцию:
НМ=ЬД1 кГ мм2, (2-14)
где
67
Я— начальная микротвердость покрытия, полученная при Дк=\ аідм2. (В выводе сделано допущение: при Дк = 1 аідм2 во всех случаях имеет место осаждение железа);
b — константа, зависящая от концентрации соли в растворе. • ' .
'Значения h и b для расчетов выбираются из табл. 14.
Таблица 14 Влияние Сме на h и b (HCl=I,5 г/ті;=75°С) ^
! С ме, г/л (FeCl2-4HaO). h кг/мм2 в
