Проектирование обогатительных фабрик - Разумов К.А.
Скачать (прямая ссылка):
Производительность любой мельницы Q = Ne, поэтому
K = ir = 'inr-=к»к*’ (138)
где К — переходный коэффициент; Qpr, QUI — производительность соответственно рудногалечной и шаровой мельницы, т/ч; /Vpr, Nm — потребляемые соответственно рудногалечной и шаровой мельницей мощности, кВт; ер„, еш — эффективность измельчения соответственно рудногалечной и шаровой мельницей,
* При одинаковых относительных частотах вращения и одинаковом заполнении измельчающей средой.
248
т'кВт-ч; /(м = —— переходный коэффициент мощности;
** Ш
Кс = — — переходный коэффициент эффективности.
Так как потребляемая мельницей мощность прямо пропорциональна плотности массы, поднимаемой барабаном мельницы, то коэффициент равен отношению плотностей поднимаемых масс при рудногалечном и шаровом измельчении. Плотность нагрузки в шаровой и рудногалечной мельницах можно подсчитать по формулам (128) и (129) и табл. 35. Объем пустот в нагрузке принимают равным 40 % и при расчете плотности пульпы в шаровой мельнице содержание твердого (по массе) принимают в пределах 75—80 %, а в рудногалечной мельнице на 5—7 % меньше.
Коэффициент мощности
где 6рг — плотность измельчающей нагрузки в рудногалечной мельнице (рудная галька + пульпа), т/м3; 6Ш — плотность нагрузки в шаровой мельнице (шары + пульпа), т/м3.
По вопросу об эффективности рудногалечного измельчения пока нет единого мнения и рекомендации в литературе разноречивы.
При рудногалечном измельчении производительность на единицу затраченной энергии увеличивается за счет изнашивания измельчающей рудной гальки. Износ гальки зависит от твердости гальки и абразивности руды, от начальной и конечной крупности продуктов измельчения и многих других условий и не может быть предсказан без испытаний. К. А. Разумов [56] предлагал учитывать увеличение эффективности за счет износа среды поправочным коэффициентом
*;=1 +o,i(pK-p„), (139)
где Рк и ри — содержания класса —0,074 мм в конечном и исходном продуктах измельчения, доли ед.
По формуле (139) износ принят 0,1 % на 1 % приращения класса —0,074 мм в измельченном материале.
Эффективность рудногалечного измельчения может повыситься вследствие увеличения оптимальной циркулирующей нагрузки, которая может быть выше, чем при шаровом измельчении, поскольку пропускная способность мельницы дана в т/(м3'Ч) и для шаровой и рудногалечной мельницы одинакова, а производительность по исходному для рудногалечной мельницы меньше. Ожидаемое возрастание эффективности не должно превысить 5-7 %.
Эффективность рудногалечного измельчения может возрасти вследствие большого оптимального размера рудной гальки по сравнению с оптимальным размером шара. Увеличение размера
249
Измельчающих тел должно повысить скорость прохождения пульпы через мельницу и за этот счет может повыситься эффективность измельчения. К. А. Разумов [56] полагает, что указанный эффект может быть реализован лишь при весьма тонком конечном продукте и в этом случае эффективность может возрасти приблизительно на 10 %.
Но эффективность измельчения в рудногалечной мельнице по сравнению с шаровой должна снижаться за счет низкой поверхностной твердости измельчающих тел, снижение эффективности может быть до 10 % (по известным испытаниям Когхила и Девани).
Подобрать оптимальный гранулометрический состав шаров легче, чем состав гальки по крупности и вследствие этого также должно быть снижение эффективности рудногалечного измельчения.
Опытами установлено, что шары в мельнице работают эффективнее, чем измельчающие тела другой формы, следовательно, при рудногалечном измельчении эффективность также должна снижаться.
Зарубежные специалисты указывают, что расход энергии на тонну окончательного продукта при рудногалечном измельчении выше и, следовательно, эффективность измельчения ниже [82].
Учитывая все приведенные соображения, считаем необоснованным принимать при проектировании более высокую эффективность рудногалечного измельчения по сравнению с шаровым.
Рекомендуем рассчитывать рудногалечные мельницы при коэффициенте Ке, равном единице, и в обычных случаях, не учитывать износ гальки. Такой расчет может привести к некоторому завышению объема рудногалечных мельниц, но это завышение незначительно и повлияет только на капитальные затраты, так как барабанную мельницу всегда можно привести к минимально необходимой потребляемой мощности подбором массы измельчающей нагрузки.
Следовательно, производительность рудногалечной мельницы равна производительности шаровой такого же размера и параметров ф и ip, умноженной на коэффициент мощности,
Qpr = Qm^M- (НО)
Д. И. Баррет * обобщил опыт работы новых обогатительных фабрик Канады и США, перерабатывающих порфировые медные руды по схеме полусамоизмельчения. Схема включает дробление руды до 250—300 мм (Dso — 150 мм), первую стадию измельчения в мельницах самоизмельчения (с добавкой шаров), работающих в замкнутом цикле с грохотами или с классификатором и гидроциклонами; вторую стадию — в шаровых мельницах в замкнутом
* Баррет Д. И. Сравнение полусамоизмельчения с обычным измельчением стальной средой. Канадский бюллетень горного дела и металлургии (ОМ Bulletin), 1979, №11, с. 75-80.
