Проектирование обогатительных фабрик - Разумов К.А.
Скачать (прямая ссылка):
Более точно требуемое распределение объемов барабанов мельниц может быть найдено следующим способом: по известному содержанию расчетного класса в продукте первой стадии измельчения определяется потребный объем барабанов мельниц для первой стадии; объем барабанов мельниц второй стадии находится по разности между общим объемом барабанов и объемом барабанов мельниц первой стадии измельчения.
Если на действующей обогатительной фабрике измельчение выполняется в одну стадию, а на проектируемой фабрике — в две стадии, то в расчетные формулы для q не [см. формулы (120) и (124)] может быть введен поправочный коэффициент, равный 1,05—1,10, учитывающий, что при двухстадиальной схеме производительность мельниц и эффективность измельчения увеличатся на 5—10 % по сравнению с одностадиальной схемой вследствие лучшего рационирования шаровой нагрузки.
Когда проектом предусматривается установка в первой стадии измельчения стержневых, а во второй — шаровых мельниц, расчет мельниц удобнее вести но методу эффективности измельчения. Стержневая мельница и сопряженные с ней шаровые мельницы рассматриваются как один измельчающий агрегат с установочной мощностью
N = N0 + Nm,
где N — установочная мощность, кВт; Nc — установочная мощность стержневой мельницы, кВт; Nm — установочная мощность сопряженных шаровых мельниц (одной или нескольких), кВт.
Для создания условий эффективной работы измельчения стержневой мельницы в открытом цикле необходимо, чтобы отношение общего приведенного объема барабанов шаровых мельниц к приведенному объему барабана стержневой мельницы было не менее 1,5—2 (см. главу IV, § 3).
244
Так как потребляемые мельницами мощности пропорциональны приведенным объемам их барабанов, то для эффективной работы измельчения стержневой мельницы в открытом цикле необходимо, чтобы отношение Nm/Nc было не менее 1,5—2. Этим правилом необходимо руководствоваться при выборе размеров и числа сопряженных стержневых и шаровых мельниц.
Чем выше рассматриваемое отношение, тем эффективнее будут работать мельницы, но в то же время по мере роста отношения количество руды, поступающей в головную стержневую мельницу, будет увеличиваться. По этой причине верхний предел отношения ограничивается транспортирующей способностью стержневой мельницы. Последняя, согласно практическим данным, не должна превышать 8—10 т/ч на 1 м3 объема барабана мельницы. Поэтому после определения производительности агрегата необходима проверка стержневой мельницы на удельную нагрузку.
Расчет производительности стержневых мельниц на гравитационных и м а -г н н т о о б о г а т и т е л ь н ы х фабриках. На этих фабриках стержневые мельницы обычно применяются для измельчения руды до 1—3 мм (30—20 % класса —0,074 мм). Так как зависимость между диаметром барабана и производительностью для стержневых мельниц не установлена с требуемой точностью, то наиболее надежным является расчет производительности этих мельниц по методу эффективности измельчения [см. формулы (124) и (125)].
Поправочный коэффициент на крупность исходного и конечного продуктов приближенно вычисляется, как и при расчете шаровых мельниц, по формуле (121); значения т определяют по табл. 33. Поправочный коэффициент на измельчаемость исходного продукта определяется опытным путем или устанавливается по литературным данным. В первом приближении его можно принимать таким же, как при измельчении в шаровых мельницах.
При очень грубом измельчении или при мягкой руде производительность стержневой мельницы может лимитироваться ее транспортирующей способностью (8—10 т/ч-м3 для полезных ископаемых плотностью 2,7 т/м3).
Расчет производительности мельниц при измельчении промпродуктов. При необходимости тонкого измельчения промпродуктов за расчетный обычно принимается класс —0,04 мм.
Если имеющиеся в распоряжении данные позволяют вычислить удельную производительность или эффективность измельчения по расчетному классу, то подсчет объема барабанов мельниц затруднений не представляет. В противном случае потребный для до-измельчения промпродукта объем барабанов мельниц может быть приближенно рассчитан по формуле
yu = Yn(Vi-K2), (134)
245
Таблица 3
Удельная производительность и эффективность измельчения в шаровых мельницах, приведенные к мельнице диаметром 3200 мм с разгрузкой через решетку
Руда Содержание класса — 0,074 мм в измель- U All I1AU Удельная производительность ч, т/(м’.ч) Эффективность измельчении е. т/(кВт • ч)
чепним продукте, % по вновь образованному классу —0,074 мм
Среднеуральская медная 50 1,2 0,052
Коунрадская медная 57-60 1,8 0,076
Джезказганская медная 50 1,1 0,047
Норильская медно-никелевая 61 1,1 0,047
Печенгская медно-никелевая 65 1,04 0,044
Каджаранская медно-молибденовая 51 1,13 0,048
Сорская медно-молибденовая 57 1,26 0,052
Т ырныаузская молибдено-вольфрамо-вая (крупность исходного 12 мм) 58 1,4 0,058
Лениногорская свинцово-цинковая 55 1,10 0,047
Зыряновская спинцово-цинковая 48 1,65—1,75 0,069—0,073
Кировская апатито-нефелиновая 55 1,29 0,055
Магиетитовые кварциты ЮГОК-1 64 1,63 0,058
