Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Разумов К.А. -> "Проектирование обогатительных фабрик" -> 44

Проектирование обогатительных фабрик - Разумов К.А.

Разумов К.А., Петров В.А. Проектирование обогатительных фабрик — М.: Недра, 1982. — 518 c.
Скачать (прямая ссылка): proektirovanieobagfabrik1982.pdf
Предыдущая << 1 .. 38 39 40 41 42 43 < 44 > 45 46 47 48 49 50 .. 187 >> Следующая

П R ___ «4р4 (/?4 + <?!/?¦) .
зРз~ (1 +С)Л, ’
О а4$4 (&| + С!/?»)
Р» GC3(l+C,tf4) ’
где а3 = Эз/Рз и а4 = Р4/Р4— отношения содержания класса —0,04 мм к содержанию класса —0,074 мм в продуктах 3 и 4.
После подстановки найденного значения рз в формулу (63)
и преобразований получим
QYc\km (1 — Pi/ft4)
Qc —
(1 -|-km)[ \ —a4/a3 + ci (I — Лв//?4)]
Практически p4 < 0,7, а рз > 0,3. При таких условиях отношение a4/ax близко к единице, а величина 1 — a4/a3 мала по сравнению с сх (1 — R-JRi), поэтому
О ~ - Qikm 1 — Pi/Р4 /cjc-v
Q«~l +km 1 — RtlRt' ( '
Так как отношения Pi/P4 и R^R^ также малы по сравнению
с единицей, то из формулы (65) следует и приближенная формула (64). Последние две формулы показывают, что Q6 практически не зависит от сх.
3. О п р е д е л е н и е значений Q2, Q3, Q5, Q7 и n
(см. рис. 25).
Qs— Q3= Qi “Ь Qbi Qi — Qb Qe> n = Qi-Qe-
4. Определение Qe, Q9, Q10 и Qn. Вторая стадия измельчения представляет собой разновидность В. Поэтому в соответствии с формулой (38)
Qn = Q<fiii' Q10= Qc* Qs= Q9= Qe “Ь Qu-
112
Расчет схемы ЖД (см. рис. 25). Исходные данные для расчета:
Ql>Pl»p4 PlO ***
При установившемся процессе Ql = Q13; Q? = Q3 и Qa = Qg.
1 Расчет первой стадии измельчения производится по формулам (62) и (63).
2. Определение Q12 и Q14 ведется по формулам (44) с изменением индексов при символах
Qi2 = QiB^ia+Bn?—; Qu = Qi*-Qi- (66)
Pl2«13 — Pie^H
Значения (i|2 и pj3 находим по табл. 14 по заданным Рх2 и Р13.
3. Определение масс остальных продуктов производится по уравнениям баланса и оптимальному значению циркулирующей нагрузки во второй стадии измельчения
Qi0 — Qa — @4i Qi5= Qccn; Qs = Qi = Q« Qnt
Q ii — Qis — Qh>
где cu — оптимальная циркулирующая нагрузка во второй стадии.
Если продукт 12 не поступает в обогащение, то в число исходных показателей вместо р12 можно включить Q12, тогда р12 определится расчетом по формуле (45).
РАСЧЕТ МНОГОСТАДИАЛЬНЫХ СХЕМ
Многостадиальные схемы представляют собой сочетания отдельных разновидностей стадии измельчения и рассчитываются аналогично расчету двухстадиальных схем.
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СХЕМ ИЗМЕЛЬЧЕНИЯ
Пример 1. Рассчитать схему Д (см. рис. 22). Исходные данные для расчета. Qi = 200 т/ч; р4 = 50 %; Р„ = 75 % *; /?8 = 2,6 (28 % твердого); R- = = 0,4 (контрольная классификация производится в гидроциклонах).
1. Определяем значение Q4 и Q7 по формулам (44). Предварительно по табл. 14 находим Р; = 31,5 % и PJ = 53 %.
с с РНЯв-Д?) опп 0,53(2,6-0,4)
Q4 - Ql Pi /?.-руг7 ” o,3i5.2,6-o,53~ ~384т/ч>
Q, = Q4 _ Ql = 384 — 200 = 184 т/ч.
2. Определяем значения Qs, Q&, Q2 и Q3 по формуле (44). Предварительно назначаем оптимальную циркулирующую нагрузку.
* Здесь~и далее Рп и рп — содержание классов —0,074 и —0,04 мм в про-
дукте с номером п.
ЯЗ
Учитывая невозможность осуществления схемы Д без применения насосного транспорта продуктов в цикле измельчения, принимаем циркулирующую нагрузку с0Пт равной 300 %. Тогда
Qn - QiCqju - 200*3 = 600 т/ч;
Qs = Qe - Qt = 600 - 184 = 416 т/ч;
Q2 = Qs ^ Qe + Qi = 600 + 200 = 800 т/ч.
Из расчета схемы Д следует, что если первую стадию обогащения производить при заданной крупности измельченного продукта, то масса слива первого классификатора будет в 1,9 раза больше массы исходного продукта (384 : 200). Поэтому осуществление схемы Д требует более мощных классификаторов и транспортирующих устройств по сравнению с двухстадиальной схемой измельчения с полностью замкнутым циклом в первой стадии, где масса слива классификатора первой стадии равна массе исходного продукта.
Пример 2. Определить при исходных данных примера 1 крупность продукта 4, если Qi = 250 т/ч.
По формуле (45)
По табл. 14 находим (34 = 65 %.
Пример 3. Рассчитать схемы ГА и ГА' (см. рис. 23). Исходные данные при расчете Qj = 200 т/ч; Р, = 7 %; р., = Р4, = Р4„ = 70 %; т = 2; k = 0,82; /?4 = 2,6; /?5 = 0,2 (спиральные классификаторы).
1. Определяем значения (52 по формуле (50)
h - 0Л7+ ° + 0.82°2 - °'308 - Ж8 %¦
2. Определяем значения Q5. и Q4, по формулам (51). Предварительно по табл. 14 находим Р2 = 18 % и Р4 = 48%.
QxR.i(Р4-Р2) _ 200.2,6(0,48-0,18) _ m ¦
Q5'= P;(tf4-fl») 0,48(2,6-0,2) ' ,
Q4' = Qi — Qs- = 200 — 136 = 64 т/ч.
3. Определяем значения Qs„ и Qs и Q3 по формулам (52). Предварительно назначаем оптимальную циркулирующую нагрузку.
При самотечном сопряжении мельниц и классификатора принимаем сопт = = 500 %:
Q5" = Qs,conT — 136-5 — 680 т/ч;
Q5 = Qs = Qs- + Qs» = ,36 + 680 = 816 т/ч;
Q3 = Q1 + (?6 = 200 + 816 = 1016 т/ч.
Пример 4. Рассчитать схемы В А и В А' (см. рис. 24). Исходные данные для расчета: Qt = 200 т/ч; р! = 5 %; Р7 = 75 %; т = 1; k = 0,82; Я, = 2,6; RB = 0,4 (во второй стадии измельчения установлены гидроциклоны, в первой — механические классификаторы'/.
L 1. Определяем значение р4'’подформуле (55)
+ -Т+И- - °'05 + ТТОЖГ - °-434 - 43'4
114
2. Определяем значения Q6, Qa и Q3. Учитывая, что Pj < 10%, расчеты производим по формулам (38). Предварительно назначаем циркулирующую нагрУзкУ с\ = 300 % (учитывая крупный слив и самотечное сопряжение):
Предыдущая << 1 .. 38 39 40 41 42 43 < 44 > 45 46 47 48 49 50 .. 187 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed