Проектирование обогатительных фабрик - Разумов К.А.
Скачать (прямая ссылка):
По формуле (30)
;|~г-------
Предварительная и поверочная классификация
J
Слив
Пески\4 Измельчена>
к
г
АР = kRcp.
'I
Предварительная
классификация
Пески \ 4'
jhn
ИзмельчениеГ)
Ч
Поверочная клас-сификания
Пески
•V
Предварительная
классификация
Слив
)Из мель -у чение
Поверочная классификация
Слив ^""1*.
Пески
Контрольная классификация слива
^. Слив Пески
Поверочная классификация
s\
Пески
ч\слив
Предварительная и поверочная классификация
Слив
Измельчение 6
Кон трольная клас ¦
Кон трольная клас сификацияслива
7\. ч
Слив Пески
Рис. 22. Разновидности стадий измельчения и одностадиальных схем измельчения:
1—8 — исходная руда и продукты схемы
Допустим, что Rcр приближенно равно среднему арифметическому из R2 и R3 (рис. 22, в), тогда:
^2 + Кз .
Rср -----
R2
QiRi Qb^b Qi-i + CQt • I
Q i + Os Qi + cQi
*3 =
QiRj ~r QbR5 _ Q.i • 0 ~Ь fQi I с
Qi + Q& Qi -H cQi * 4"c
(31)
* cp =
1 +
1 + c
I 4- 2c
2 (I + с) — I
2(1 +c)
Ap = kRcp = k (l
2(1 +c) 0.5
0,5
1-l-c’
1 +c
)¦
(32)
83
Если производительность мельницы при с = 1, принять за эталон для сравнения ЛРЭМ, то относительная производительность К мельницы, работающей в идеальных условиях, приближенно будет
0,5
Д Р
Из формулы (33) следует, что по мере увеличения циркулирующей нагрузки от 0 до со относительная производительность мельницы возрастает в два раза (от 0,67 до 1,34). Зависимость
А К
между с, Rcр, К и — приведена в табл. 13.
Таблица 13
Зависимость относительной производительности мельницы от циркулирующей нагрузки К — f (с)
с 0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 10,0 100,0 со
Rep 0,5 0,75 0,83 0,875 0,90 0,915 0,955 0,995 1,00
К 0,67 1,0 1,11 1,17 1,20 1,22 1,27 1,33 1,34
ДА'
Ас
0,33
0,11
0,06
0,03
0,02
0,01
0,0007
0,0
Отношение показывает увеличение производительности
мельницы при увеличении циркулирующей нагрузки длд различных участков кривой [К = f (с) ]. Это отношение с увеличением циркулирующей нагрузки прогрессивно уменьшается.
Увеличение циркулирующей нагрузки от 0 до 100 % увеличивает производительность мельницы на 50 % (от 0,67 до 1,0), а увеличение циркулирующей нагрузки от 400 до 500 % повышает производительность мельницы всего лишь на 2 % (от 1,20 до 1,22). Влияние циркулирующей нагрузки нй производительность замкнутого цикла можно уточнить, приняв во внимание эффективность классификации (извлечение мелкого (готового) класса в слив) и содержание крупного (остатка) в исходном материале. Если за эталон принять производительность мельницы при режиме
* Формула (33) выведена на основе допущения, что изменение содержания крупного класса при прохождении материала через мельницу происходит по закону прямой. В действительности это изменение происходит по экспонентному закону. На практике обычно с > 1, в этом случае ошибка, вызываемая принятым допущением, незначительна.
84
с __ i ? — 1, и ki — 1, то относительная производительность будет равна
к = 1________2(1-/?4)-?°'65(^-^4) (34)
0,75+ 0,25Л4 2Я0-6 ’ (1 + с) (0,75 + 0,25/?4)
Здесь Rx и Rt — содержание остатка в исходном материале и в конечном продукте измельчения 1571.
Технологическое значение циркулирующей нагрузки состоит в том, что она определяет среднее содержание крупного класса мельницы и относительную ее производительность. Если эффективность классификации равна 100 %, то циркулирующая нагрузка в точности равна отношению содержания крупного класса к содержанию готового продукта в разгрузке мельницы. Действительно, из формулы (31) следует
Rx __________ R3
1 — Ra
(35)
где — содержание готового (мелкого) класса в продукте 3 (рис. 22, в).
Если эффективность классификации меньше 100 %, то
Отношение /?3/(33, равное для одностадиальной схемы измельчения циркулирующей нагрузке, является критерием при оценке эффективности работы мельницы в открытом цикле и при выборе значений циркулирующей нагрузки для отдельных стадий двухстадиальных схем измельчения.
Условия эффективной работы мельницы в открытом цикле. Если мельница работает в открытом цикле и выдает готовый по крупности продукт, то содержание крупного класса в разгрузке мельницы должно равняться нулю, а среднее содержание этого класса в мельнице будет не более
50 %. При таких условиях работа мельницы не может быть эф-
фективной — мельница будет давать только 50 % производительности от теоретически возможной; кроме того, будет сильнее пере-измельчсние руды.
При двухстадиальной схеме измельчения мельница первой стадии не выдает окончательного продукта и может работать эффективно в открытом цикле, однако при условии, что объем мельниц второй стадии достаточно велик по сравнению с объемом мельницы первой стадии.
Для двухстадиальной схемы измельчения (рис. 23, схема ГА) имеют место следующие равенства:
ар общ ~ Q-iPi QiPi — Qi'l Qi-o = Qi\
AP, = Q.,p, - Q,P! = <?,p, -Qt-0 = Qtp„
85
где АРо0щ и АРх — соответственно общее приращение готового продукта в двух стадиях и в первой стадии измельчения.
Принимаем, что содержание готового продукта в питании равно нулю, а в конечном продукте измельчения — 100 %.
