Проектирование обогатительных фабрик - Разумов К.А.
Скачать (прямая ссылка):
Скорость флотации de/dt возрастает при увеличении скорости потока через машину. Поэтому размеры и число камер, а также число параллельно работающих машин следует выбирать такими, чтобы минутный дебит пульпы, поступающей в отдельные машины, был большим и находился в пределах \,2v — 2v для механических машин и 2v — 3v для пневмомеханических машин (и — геометрический объем одной камеры). Это правило важно соблюсти для операций основной и контрольной флотаций, через которые проходит большой объем пульпы. Для операций пере-чисток при небольшом выходе концентрата могут быть допущены отступления от этого правила.
Оптимальный дебит пульпы для аэролифтной машины «Меха-нобр» поперечным сечением площадью 2,5 м2 составляет 5— 8 м3/мин.
Расчет аэролифтных машин производится по формуле
I _ Vt - Q^+'/6> t ,.ro\
1440s/s — 1440sfe ’ '
где L — общая длина машин для рассматриваемой операции, м; s — площадь поперечного сечения машины, м2.
Остальные буквенные обозначения те же, что в формуле (156). Контактные чаны и аппараты кондиционирования пульпы (АКП) устанавливаются для перемешивания пульпы с реагентами. Расчет контактных чанов производится по формуле (156), где t — требуемая продолжительность контакта пульпы с реагентом, мин; vK — геометрический объем чана, м3; к — коэффициент, равный 0,8—0,85; значения Q, R
* Цветные металлы, 1975, № 7, с. 76— 86.
290
н б — прежние. Формула дает возможность определить потребное число чанов при выбранном размере чана или объем (а следовательно, и размер) чана при выбранном по условиям технологии или компоновки числа чанов.
§ 9. ВЫБОР И РАСЧЕТ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ МАГНИТНОГО ОБОГАЩЕНИЯ
Выбор типа сепаратора. Выбор типа магнитного сепаратора зависит главным образом от магнитной восприимчивости извлекаемых в концентрат минералов, крупности питания, среды, в которой производится сепарация (сухая или мокрая сепарация), требований, предъявляемых к качеству продуктов обогащения.
Классификация основных типов хмагнитных сепараторов и область их применения^приведена в табл. 56.
Определение производительности сепараторов. Удельная производительность сепараторов (на единицу ширины питания) зависит от магнитных свойств извлекаемого в концентрат минерала, крупности питания, требований, предъявляемых к качеству продуктов обогащения, и типа сепаратора. Допустимые нормы удельных нагрузок определяются опытным путем или устанавливаются по практическим данным обогатительных фабрик, перерабатывающих аналогичные руды [30].
Производительность сепараторов для сухой сепарации сильномагнитных руд может быть ориентировочно подсчитана по формуле
Q = 0,82/г(/„ -0,l)u6-^~^ ab, (159)
где Q — производительность по исходному питанию, т/ч; п — число барабанов для основной сепарации; L — длина барабана; v — скорость перемещения слоя материала на головных барабанах, принимаемая равной 1 м/с *; б — плотность руды, т/м3;
и d2 — наименьший и наибольший диаметры зерен руды в питании, мм (при поступлении неклассифицированного материала принимается <2г = 0,01d.2); а — эмпирический коэффициент, зависящий от крупности питания (табл. 57); b — коэффициент, зависящий от соотношения между числом барабанов, используемых для перечистки хвостов, и числом основных барабанов (табл. 58).
Если из формулы (159) исключить коэффициенты а и Ь, то остающаяся часть формулы определяет производительность транспортирующего устройства, на котором зерна материала, имеющего
* Независимо от действительной скорости, так как приведенные в табл. 57 значения а подсчитаны для v = 1 м/с.
10*
291
Классификация и область применения основных типов магнитных сепараторов
Ю
«С
ег
s
ч
\о
292
2 * **я Ў я Я
*nf
и 2 их*
*< * я 2 я х 5
л С s чю 2 я4* я
aS 2
о. 2
ез 2
а
я! О н
пч
О о и с
2
<
ъъ 4 -с Я * 2 ? я 2 н Я Я
S
2 3
3 ь
^3 2
« О.
4 *
S § 1
11 ? |gs
к * Н С. Я я
>я
я
я
*
Я
X
си
СО
СО
к
*8 >8 у У = § g = и <5s
сх о
С s
>. f-S °
о за С »
°
С Н
*3 с;
5 ё я
5 ь 5 2
та g
Я *
2 СО f_
I il
t ? О В
я те ч
<У <ц Я
? « •я =
02
• я -.я §«2а § - Я ** те« 9 _
CQ 3 g *
03
Ю
5 «= ¦ <о ч 3 а. та . S
g--S g s
из ?
=5
к 3 г с- х а та Е Е Idas <0 я
Ё2.
о Е * Р
® л) О Я Si 0.0 % Э к те Э те - 5
8
о 5 х о ? 3 Э g g я
?5 = 3
oop-iUhO,. >*с;
С[ * " о | 5 ?
те I со х X ш *¦ о
г( а) о я г-
о =* ? ? §
§ * Я. Я <3
О
- , л 5 j, ? ? о -а® в яохоРойЬКЧ^о
чл:гилО.*аг»5
тач = япч^а3пдй
^°sg-*S So^|S.
* о -
о *Ь
is
Я Й . 2 S
S &°°
? s о ч
сч
i Л И et
|ч*>
та " = “
... о I Z
о. с -а ю _
- „х>;ЙоОо 1о 2 5 3 ^ 2 о
0 = 2 = « -
та х ”=
ь *=1
ч;>,
Я К «
и
«5
>-?;<?> S 5*0^
к
>.
я :
2 j о \о О :
• 2 S
j _
h Q
Q. О Ю
*§о
f=t
С'0
О-Ю
я
я с. а* о С Й
f- о го
ч к о = О 5
Таблица 57 Значения коэффициента а в формуле (159) при u= 1 м/с
Крупность питания, мм 10-0 20-0 30-0 От 40—0 до 60—0 10—5 20-6 30-6 От 40—6 до 60—6
Значение а 2,5 1,5 1,1 1,0 1,2 0,75 0,65 0,6
прямолинейную характеристику крупности, расположены в один слой. Таким образом, сепараторы для сухой сепарации рассчитываются по теоретической формуле производительности, скорректированной эмпирическими коэффициентами.
