Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Разумов К.А. -> "Проектирование обогатительных фабрик" -> 104

Проектирование обогатительных фабрик - Разумов К.А.

Разумов К.А., Петров В.А. Проектирование обогатительных фабрик — М.: Недра, 1982. — 518 c.
Скачать (прямая ссылка): proektirovanieobagfabrik1982.pdf
Предыдущая << 1 .. 98 99 100 101 102 103 < 104 > 105 106 107 108 109 110 .. 187 >> Следующая

360 20 50—130 40—150 9,0 11,5 3,4-9,6
500 20 100—260 50^200 13 16 4,8-15
710 20 200-460 60—250 15 20 4,8-20
1000 20 360-900 70—280 21 -25. 7,5-25
1400 # 20 700—1800 80—300 30“ 38 15-36
2000 20 1100—3600 90—330 42 52 25-50
* С учетом возможных изменений.
265
Это соответствует заданной крупности (140 мкм) и можно принять выбранный гидроциклон D — 360 мм.
6. Поскольку в основу расчета положено соответствие гранулометрического состава исходного продукта и слива упрощенному уравнению характеристики крупности Розина—Раммлера, то гранулометрический состав песков можно рассчитать по формулам баланса классов крупности:
P^-YcPr‘f'“T„P.rf: Kd = P»'~YcPc',
Уп
где {3~d, и — содержание рассчитываемого суммарного класса любой крупности d соответственно в исходном, сливе и песках.
Пример б. Выбрать гидроциклон для работы в замкнутом цикле с шаровой мельницей.
Дано: схема измельчения б (рис. 66, б). Руда поступает в .мельницу, а в гидроциклоне осуществляется проверочная классификация слива мельницы. Величину циркулирующей нагрузки нельзя рассчитать, и чтобы не занизить производительность гидроциклона следует се задавать высокой. При работе мельницы с гидроциклоном принимается величина с — 200—300 %. Примем с — 300 %. Производительность цикла измельчения по руде (и сливу гидроциклона) Qc = = 100 т/ч, плотность руды Р = 3 г/см3. Слив гидроциклона должен иметь крупность 55 % класса —74 мкм.
Необходимо определить: размеры гидроциклона D, d, d„, А и давление пульпы на входе в гидроциклон для выбора насоса.
1. Определяем выход слива (частный)
ъ-щг+тГтт>--°*-*%-
2. Определяем содержание твердого в сливе по формуле (147). Предварительно зададимся содержанием твердого в песках для крупности слива 55 % класса —74 мкм, Р™ = 80 %
РГ
[ 1 - 0.7Р774 | (?) г-25] |р; nBYc
РТп"- - Г1 — 0,7В— L с 741 (?) Г’25] d-Yc)
1 Г1- -0,7 0,55 | /2,7 ^3,0 г: ] 0,8 0,25
0,8 -1 [ 1 — 0,7 0,55 ( 2,7\ .3.0 ) 0,25 j (1-0,25)
= 0,38 = 38%.
Результаты расчета шламовой схемы приведены в табл. 44 (пример б).
3. По табл. 14 определяем номинальную крупность слива dH — 280 мкм и
размер класса, который распределяется по продуктам как вода d — 0,15 —
= 42 мкм. В дальнейшем для этой крупности можно рассчитать содержание в продуктах по распределению воды.
4. По табл. 45 подберем размер гидроциклона. Для заданных условий подходит гидроциклон D = 710 мм или гидроциклон D = 1000 мм.
Определяем ориентировочно производительность одного гидроциклона D = 710 мм, приняв условно давление на входе 0,1 МПа (1 кгс/см2) и стандартные диаметры da = 150 мм, d = 200 мм. По формуле (148) определяем
V = 3 1 0,95-15 20/0ТГ = 270 м»/ч.
Следовательно, для заданной производительности необходимо = 1,4^
два гидроциклона D = 710 мм.
266
Определяем, сколько потребуется гидроциклонов D = 1000 мм.
Примем по табл. 45 стандартные размеры: d„ = 210 см, d = 250 мм. Определяем производительность (в м;,/ч) одного гидроциклоиа при условном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2)
V = 31 0,91 21 251АбТ= 454-
Следовательно, для заданной производительности необходим 371
^ — 0,82 = 1 гидроциклон .
Принимаем к установке один рабочий гидроциклон D = 1000 мм.
Проверяем нагрузку гидроциклоиа по пескам при диаметре пескового насадка Д = 150 мм (сечение 177 см2). Удельная нагрузка
1,7 т/(см2 ч).
5. Определяем достаточное давление на входе в гидроциклон по формуле (148)
371 = 3 1 0,91 -21 25V"F0 ; Р0 = 0,072 МПа (0,72 кгс/см-).
6. По формуле (149) определяем номинальную крупность слива, которую может обеспечить выбранный гидроциклои
, - I / ШК" , гл [ 100-25 62,5
da — 1.0 \/ ---------ii------= 1,51 / --------------------= 225 мкм.
' дЫ/‘Ро(Р-Ро) У 15 0,91 j/0,072 (3—1)
Полученная крупность меньше, чем задано и гидроциклои D — 1000 мм обеспечит нужную крупность слива.
Гидравлические классификаторы, пирамидальные отстойники, конусы предназн а-чены для разделения материалов на несколько классов по скорости осаждения их в водной среде. Наибольшая крупность зерен в питании этих аппаратов в большинстве случаев не превышает 2—3 мм.
Гидравлические классификаторы применяются при необходимости иметь высокую эффективность классификации, например перед концентрацией на столах руд редких металлов.
Из гидравлических классификаторов наиболее совершенными являются классификаторы стесненного падения с лопастными мешалками. Производительность этих классификаторов колеблется в широких пределах в зависимости от крупности питания, плотности руды и требуемой точности классификации. При классификации перед гравитационным обогащением олрвянных и вольфрамовых руд, измельченных до 1—2 мм, производительность классификатора с лопастными мешалками составляет 10— 25 т/ч. При пониженных требованиях к точности классификации и крупном питании производительность классификаторов достигает 30 т/ч, а при повышенных требованиях к точности классификации и очень мелком питании снижается до 3—5 т/ч.
Производительность поверхностно-поточных пирамидальных отстойников подсчитывается по формуле
V =yF, (150)
где V — производительность по питанию, м3/ч; v — скорость осаждения наименьших осаждаемых зерен, м/ч; F — площадь камеры пирамидального отстойника, м2.
Предыдущая << 1 .. 98 99 100 101 102 103 < 104 > 105 106 107 108 109 110 .. 187 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed