Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Рабинович Ф.Н. -> "Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции" -> 26

Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.

Рабинович Ф.Н. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции — М.: ABC, 2004. — 560 c.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка): kompozitinaosnovedisper2004.djvu
Предыдущая << 1 .. 20 21 22 23 24 25 < 26 > 27 28 29 30 31 32 .. 265 >> Следующая


Соответствущие преобразования можно произвести, исходя из уравнения (1.4,6), при этом получим:

2 г-\2 2 VRrric г2 = R —--(1.7)

P v '

Для волокна, полностью прореагировавшего с CaO (при г =0), уравнение (1.4,6) примет вид:

pnl0Rl = Ymcu2nR0l0, (1.8)

где I0 и R0 — соответственно длина рассматриваемого волокна для единицы его массы и исходный радиус волокна; тси — предельное количество CaO, поглощенное единицей поверхности волокна в момент времени Tu.

С учетом (1.8) для вычисления у получено следующее выражежение:

PR0

г = <1-9> Подстановкой (1.9) в (1.7) найдено r2 = R2 - 2Rm° . ^0 или после сокраще-

P 2 Шеи

г2 =R2-Rmc-3-. (1.10)

Шеи

В уравнении (1.10) исследуемый коэффициент ~у = RQ/mCu • Соответственно можно записать г2 = R2 -Rmc •у

или г = ^R(R-mcy). (1.11)

2

Отсюда следует ^ = 1 - . (1.12)

Если экспериментально установлено значение коэффициента у и известно количество тс, поглощенное волокном любого і - го диаметра в какой-либо период времени т., то уравнение (1.11) позволяет вычислить величину рабочего радиуса г исследуемого волокна в этот момент времени, глубину поражения (коррозии) этого волокна и соответственно уровень снижения его прочности, соответствующий выражению: 1 - I2ZR2.

На рис. 1.17,а приведены вычисленные по формуле (1.11) кривые, характеризующие изменение глубины поражения - коррозии (t = R- г) волокон разных диаметров для алюмоборосиликатного состава при воздействии на них насыщенного раствора Ca(OH) При определении необходимых для расчета параметров т и вычисления

^ С

значений коэффициента убыли проанализированы и использованы описанные ранее результаты экспериментальных исследований, посвященных изучению устойчивости волокон разных диаметров и разного химического состава к воздействиям среды гидратирующихся цементов. 5 7

Время, месяцы

10 30 50 70 90 Диаметр волокон, мкм

110

Рис.1.17. Влияние щелочной среды на состояние стеклянных волокон алюмоборосиликатного

состава:

а - глубина поражения волокон в зависимости от изменения их диаметров и времени воздействия щелочной

среды; б - изменения относитильных значений прочности волокон; 1-8 — волокна диаметром 120; 100; 75; 50; 30; 20; 10 и 8мкм соответственно; 9-12 — время воздействия

щелочной среды 3; 6; 8 и 12мес соответственно

На рис.1.17,6 представлены полученные в результате расчета кривые для рассматриваемых волокон алюмоборосиликатного состава, характеризующие изменение относительных уровней снижения их прочности (Nf^JNf0) при воздействии щелочной среды в зависимости от диаметров волокон и времени воздействия этой среды.

Хотя, как видно из рис.1.17,б, относительный уровень снижения прочности у волокон большого диаметра ниже при прочих равных условиях, но абсолютные значения прочности этих волокон также ниже по сравнению с более тонкими волокнами. На рис.1.18 приведены кривые, иллюстрирующие полученные расчетом изменения абсолютных значений снижения прочности рассматриваемых волокон при воздействии той же щелочной среды в пределах I года.

Как видно, при изучении данных процессов особое значение имеют два аспекта проблемы: очевидная связь между устойчивостью волокон и их химическим составом (фактор, определяющий условия химической совместимости компонентов и,

1000 900

800

л

І 700

х

§

g600 о

§500

X T

%400

300 200

100

\
I л \
I I \ \ \
I I \ \
\ 1
<1 4





10 20 30 70

Диаметр, мкм

90 1

Рис. 1.18 Прогнозируемые уровни снижения прочности во времени для стеклянных волокон алюмоборосиликатного состава при изменении их диаметров:

1-3 — воздействие щелочной среды соответственно 3; 8 и 12мес; 4 — линия смещения пиков прочности

О соответственно, границы стабильного существования композции) и зависимость рассматриваемых процессов от изменения диаметров используемых волокон (геометрический фактор, проявляющийся через отношение поверхности, вступающей в реакцию, к объему образца-волокна).

Очевидно также, что наиболее активно реагируют стандартные волокна алюмо-боросиликатного состава, поэтому они являются хорошей моделью для анализа исследуемых процессов. На рис. 1.19,а приведены кривые, характеризующие количество Ca(OH)2 (в пересчете на CaO), поглощаемое с течением времени 1 г алюмоборо-силикаткых волокон разных диаметров.

Диаметр волокон, мкм

Диаметр волокон, мкм

Рис. 1.19. Характер взаимодействия алюмоборосиликатных волокон разных диаметров с насыщенным раствором Ca(OH)2:

а — поглощение CaO во времени единицей массы волокна; б — то же, единицей поверхности

1-5 — время, соответственно 12, 8, 6, 4 и 3 мес.

Из данных рис. 1.19,а следует, чем меньше диаметр волокон, соответственно, чем больше их удельная поверхность, тем активнее взаимодействие с щелочным раствором. Интенсивность поглощения CaO алюмоборосиликатными волокнами диаметром 8мкм через 8мес после начала испытаний в насыщенном растворе Ca(OH)2 была практически исчерпана; при этом прочность волокон (сопротивление разрыву) снизилась до нулевого уровня. Вполне очевидно, что сечение волокон в этой ситуации подверглось полной коррозии. Те же процессы при испытаниях волокон большего диаметра развиваются медленнее, и общее количество CaO, поглощаемое за тот же период, ниже.
Предыдущая << 1 .. 20 21 22 23 24 25 < 26 > 27 28 29 30 31 32 .. 265 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed