Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка):
Il Величину перемещения кромок стенок под действием нагрузки измеряли с помощью прогибомеров с ценой деления 0,01мм.
Рис.12.90. Общий вид опытных образцов сталефибробетонных
лотков с прямоугольным сопряжением их стенок с днище-м(а), опалубка ЛенЗНИИЭЛ для изготовления лотков (б) 1 — поддон; 2 — борт; 3 — уголок; 4 и 5— гибкие пластины
В процессе испытаний лотков их разрушение сопровождалось образованием продольных достаточно равномерно распределенных трещин в днище лотков. Эти трещины распологались практически параллельно стенкам. Максимальная ширина раскрытия трещин достигала 0,4мм. Расстояния между трещинами составляли в середнем 70мм. После разгружения лотков трещины частично закрылись. Максимальная ширина раскрытия трещин в днищах разрушенных лотков (после их разгружения) составляла величину 0,2мм. В стенках лотков трещины распространялись в среднем на глубину 0,5-0,6 толщины стенки. Максимальная ширина раскрытия этих трещин при нагрузках близких к разрушающим составляла 0,25мм и после разгружения — 0,15мм, при этом среднее расстояние между трещинами было равно 40-50мм.
При равномерно распределенной нагрузке разрушение лотка произошло по стенке, в зоне примыкающей к днищу лотка. При нагрузке, имитирующей гидростатическое давление, разрушение было зафиксировано по днищу в зоне, примыкающей к нижней стенке (рис. 12.89,в). Коэффициент запаса несущей способности лотка в первом случае составлял 1,18, а во втором — 1,43 (Mna =2,76кНм). Графики переме-щений кромок стенок лотков в зависимости от величины действующих моментов приведены на рис. 12.89,г.
Можно полагать, что более высокая несущая способность лотка при треугольной эпюре загружения связана с тем, что равнодействующая нагрузки, приложенная к лотку в этом случае размещена по отношению к днищу с меньшим эксцентриситетом и, в связи с этим, внецентренное сжатие днища, проявляющееся одновременно с изгибом в данной ситуации выше, что в свою очередь могло привести к повышению несущей способности лотка. Вместе с тем, на несущую способнось данных образцов могли повлиять также особенности технологии их изготовления, связанные с прямоугольным сопряжением стенки лотка с днищем, с обеспечением необходимого качества сталефибробетона в этом узле, воспринимающим максимальные напряжения при загружении. Влияние технологических факторов для данного конструктивного решения лотков требует дополнительного и более тщательного анализа.
Для оценки водонепроницаемости стыков между лотками при действии гидростатического давления проведены специальные испытания. Были установлены на опоры и состыкованы друг с другом в рабочем положении три лотка длиной по 1м. В торцах с одной и другой стороны крайних лотков были закреплены через прокладки из мягкой резины заглушки (торцевые стенки) из водонепроницаемой бакелитовой фанеры. Заглушки были стянуты друг с другом четырьмя металлическими тяжами. Стыки между заглушками и лотками, а также отверстия в заглушках для тяжей были загерметизированы горячим битумом.
Стыки между лотками были подвергнуты зачеканке и герметизации: один це-ментно-песчаным раствором и поверху горячим битумом за два прохода, другой -полимерраствором на основе эпоксидной смолы с цементным наполнителем.
Собранная таким образом система лотков была доверху наполнена водой. В этом состоянии лотки выдерживались в течение 15 суток. В течение всего периода указанных испытаний каких-либо протечек в стыках между лотками, а также непосредственно в теле самих лотков, не наблюдалось.
На следующем этапе испытаний были установлены на опоры и состыкованы друг с другом два лотка длиной 6м (рис.12.91,а). Опоры представляли собой П-об-разные изделия, полки которых сечением 12,5x12,5см служили основанием для установки на них лотков, а стойки с зазором 5-7мм между ними и стенками лотков являлись страховочными элементами. Стык между лотками был зачеканен цемен-тно-песчаным раствором и покрыт горячим битумом за два раза. В торцах лотков были закреплены заглушки, аналогичные указанным выше. Для измерения перемещений верхних кромок стенок лотков, а также прогибов в середине их пролета были установлены прогибомеры.
б
5 90
о
в
і [ і I ^J
і
І S
А І
I
і ——
V г і і
M Д і
перемещение кромок стенок лотков, мм
прогиб, мм
Рис.12.91. Испытания стелефибробетонных лотков длиной 6м гидростатической нагрузкой
а — общий вид; б — зависимость перемещения кромок стенок лотков от уровня гидростатической нагрузки;
в — то же, прогиб в середине пролета лотков
Загружение лотков осуществляли ступенями путем заполнения их водой по 0,1 от объема лотков. На каждой ступени загружения снимали показания приборов. Залитые до верха лотки выдерживались в этом состоянии в течение 10 суток. После этого вода из лотков была удалена и затем они снова были заполнены водой. Повторная выдержка лотков под давлением гидростатической нагрузки также осуществлялась в течение 10 суток.
