Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка):
к
tg2a
У
Здесь:
rO _ — ctga(l + ctga) 71 I
/ 3 I Yk \ 3r0 Qt ( t її 1+—tga у K JJ
где t =1,5/ +1,25с и tk =31 +0,42с;
— коэффицент безопасности для грунта.
Можно видеть (рис. 12.35,6), что линия разрушения формируется на нижней поверхности плиты перпендикулярно направлению ее кромки (позитивный изгибающий момент т — сплошная линия на рис. 12.35,6). Предпологаемая (аппроксимированная) полуциркулярная линия разрушения (пунктирная линия 3) связана с отрицательным изгибающим моментом т'. Для упрощения проектирования эта линия 3 представлена на том же рис. 12.35,6 в виде прямой сплошной линии 4. Длина эластичности (гибкости) плиты и соответственно характеристики основания оказывают большое влияние на формирование курса линий разрушения. Это относится и к ситуациям, когда на плиту оказывают воздействие не только одна нагрузка, но игруппы нагрузок или части групп.
Для группы, состоящей из друх точечных нагрузок, прилагаемых на достаточно большом расстоянии от угла и кромки плиты (рис.12.35,в), формула для определения рассматриваемых изгибающих моментов имеет следующий вид:
т + т'= ^РУс> 271
1 -лу
V2
/
У
, 2Г0 2 Gf 1--- +
31 лп
о
/ г ^
21
\
у J
1 +
TTX
где
rO _
2лу
1-
2г,
/
о
LV
Zt
1-
У
Tirl
о
2аь 2f
+
2 г ' '0
3f
1-
2Гг
о
4f
yJ
Рассматриваемая расчетная модель связывает позитивный изгибающий момент с эквивалентным напряжением при изгибе в соответствии с линией разрушения в нижней части плиты, а негативный момент с напряжением при изгибе в соответствии с линией разрушения в верхней ее части.
При этом в первом случае должно удовлетворяться условие:
где f
fctm.eq.i
f- — <f
2 — fctm.eq.i
-с '¦
эквивалентное напряжение при изгибе (средняя величина при задан-
ной деформации /' в мм), а во втором случае:
1 ~ /)2 ctm
де ffctm — напряжение при изгибе в верхней части плиты от действия негативного момента.
При этом рассматривают условие, при котором обеспечивается равенство:
fctm.eq.i
+
\_f , бМ
1fctm) - І-ГІ-
В конечной стадии расчета это равенство представляют в виде
/
'fctm.eq.i , Tfctm
\
+
ч
Ysf Yc
J
_ 6(т + т') " h2
где Ysf м Yn— коэффицент безопастности для сталефибробетона (Yqp= 1,2) и бетона
SF
(ус=1,5), соответственно.
Для всей номенклатуры фибр "Драмикс" (для каждой рекомендуемой марки), предназначенной для сталефибробетона, с целью облегчения работ по проектированию конструкций и их использованию проведены стандартные испытания сталефибробетонных образцов при действии изгибающей нагрузки с учетом варьирования классов бетона по прочности на сжатие, относительной длины и диаметров фибр, их содержания (дозы) в бетоне, при этом получены численные значения ffctm eq. и ffc(m,которые представлены (в табличной форме в зависимости от изменения варьируемых факторов) к характеристике каждой марки фибр для их оперативного использования в расчетах при оценке качества конкретных конструкций, в том числе конструкций плит пола. Это, безусловно, содействует не только ускорению работ, связанных с проектированием, но и с внедрением рассматриваемых конструкций.
На рис. 12.36 приведены данные испытаний на изгиб плит из сталефибробетона, армированных фибрами "Драмикс" и фрезерованными фибрами, а также плит из неармированного бетона [63]. Как видно, плиты с фибрами"Драмикс" после обра-зования трещин в бетоне при последующем росте деформации (прогибов) способны воспринимать возрастающую нагрузку (при меньшем содержании фибр в бетоне в сравнении с плитами, армированными фрезерованными фибрами). Вместе с тем, работа необходимая для разрушения плит, армированных фрезерованными фибрами (т.е. уровень поглощаемой ими энергии при испытаниях) многократно выше в сравнении с плитами из неармированного бетона. При этом понятно, что окончательное решение по выбору фибр на практике связывают не только с характеристиками получаемого сталефибробетона, но и с экономическими показателями применения фибр в конструкциях.
F(KN)
400
300
200
100
О
1_
' я
I3
it* тЯЯ
Рис.12.36. Зависимости "нагрузка — перемещение" при изгибе образцов плит
1 —бетон, армированный фибрами "Драмикс" RC-65/60BN (20кг/м3); 2—тоже—фрезерованными фибрами (30кг/м3); 3 — неармированный бетон
О
10
15
25
20 S (мм)
На рис.12.37 приведены представленные фирмой Ъекарт" данные по испытаниям сталефибробетона с применением различных разновидностей фибр "Драмикс". Эти данные могут быть рассмотрены для анализа характера изменений эквивалентной прочности при изгибе сталефибробетона в зависимости от изменения геометрических параметров фибр и их содержания в бетоне, а также для сопоставления этих данных с изменениями значений IVfIf/ df (табл.12.17).
*
§
!350
hoo hso
-Q
І 200 а 150
с;
1100
?
1 50
І о
О