Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Рабинович Ф.Н. -> "Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции" -> 178

Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.

Рабинович Ф.Н. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции — М.: ABC, 2004. — 560 c.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка): kompozitinaosnovedisper2004.djvu
Предыдущая << 1 .. 172 173 174 175 176 177 < 178 > 179 180 181 182 183 184 .. 265 >> Следующая


к

tg2a

У

Здесь:

rO _ — ctga(l + ctga) 71 I
/ 3 I Yk \ 3r0 Qt ( t її 1+—tga у K JJ

где t =1,5/ +1,25с и tk =31 +0,42с;

— коэффицент безопасности для грунта.

Можно видеть (рис. 12.35,6), что линия разрушения формируется на нижней поверхности плиты перпендикулярно направлению ее кромки (позитивный изгибающий момент т — сплошная линия на рис. 12.35,6). Предпологаемая (аппроксимированная) полуциркулярная линия разрушения (пунктирная линия 3) связана с отрицательным изгибающим моментом т'. Для упрощения проектирования эта линия 3 представлена на том же рис. 12.35,6 в виде прямой сплошной линии 4. Длина эластичности (гибкости) плиты и соответственно характеристики основания оказывают большое влияние на формирование курса линий разрушения. Это относится и к ситуациям, когда на плиту оказывают воздействие не только одна нагрузка, но и группы нагрузок или части групп.

Для группы, состоящей из друх точечных нагрузок, прилагаемых на достаточно большом расстоянии от угла и кромки плиты (рис.12.35,в), формула для определения рассматриваемых изгибающих моментов имеет следующий вид:

т + т'= ^РУс> 271

1 -лу

V2

/

У

, 2Г0 2 Gf 1--- +

31 лп

о

/ г ^

21

\

у J

1 +

TTX

где

rO _

2лу

1-

2г,

/

о

LV

Zt

1-

У

Tirl

о

2аь 2f

+

2 г ' '0

3f

1-

2Гг

о

4f

yJ

Рассматриваемая расчетная модель связывает позитивный изгибающий момент с эквивалентным напряжением при изгибе в соответствии с линией разрушения в нижней части плиты, а негативный момент с напряжением при изгибе в соответствии с линией разрушения в верхней ее части.

При этом в первом случае должно удовлетворяться условие:

где f

fctm.eq.i

f- — <f

2 — fctm.eq.i

-с '¦

эквивалентное напряжение при изгибе (средняя величина при задан-

ной деформации /' в мм), а во втором случае:

1 ~ /)2 ctm

де ffctm — напряжение при изгибе в верхней части плиты от действия негативного момента.

При этом рассматривают условие, при котором обеспечивается равенство:



fctm.eq.i

+

\_f , бМ

1fctm) - І-ГІ-

В конечной стадии расчета это равенство представляют в виде

/

'fctm.eq.i , Tfctm

\

+

ч

Ysf Yc

J

_ 6(т + т') " h2

где Ysf м Yn— коэффицент безопастности для сталефибробетона (Yqp= 1,2) и бетона

SF

(ус=1,5), соответственно.

Для всей номенклатуры фибр "Драмикс" (для каждой рекомендуемой марки), предназначенной для сталефибробетона, с целью облегчения работ по проектированию конструкций и их использованию проведены стандартные испытания сталефибробетонных образцов при действии изгибающей нагрузки с учетом варьирования классов бетона по прочности на сжатие, относительной длины и диаметров фибр, их содержания (дозы) в бетоне, при этом получены численные значения ffctm eq. и ffc(m,которые представлены (в табличной форме в зависимости от изменения варьируемых факторов) к характеристике каждой марки фибр для их оперативного использования в расчетах при оценке качества конкретных конструкций, в том числе конструкций плит пола. Это, безусловно, содействует не только ускорению работ, связанных с проектированием, но и с внедрением рассматриваемых конструкций.

На рис. 12.36 приведены данные испытаний на изгиб плит из сталефибробетона, армированных фибрами "Драмикс" и фрезерованными фибрами, а также плит из неармированного бетона [63]. Как видно, плиты с фибрами"Драмикс" после обра- зования трещин в бетоне при последующем росте деформации (прогибов) способны воспринимать возрастающую нагрузку (при меньшем содержании фибр в бетоне в сравнении с плитами, армированными фрезерованными фибрами). Вместе с тем, работа необходимая для разрушения плит, армированных фрезерованными фибрами (т.е. уровень поглощаемой ими энергии при испытаниях) многократно выше в сравнении с плитами из неармированного бетона. При этом понятно, что окончательное решение по выбору фибр на практике связывают не только с характеристиками получаемого сталефибробетона, но и с экономическими показателями применения фибр в конструкциях.

F(KN)

400

300

200

100

О


1_

' я

I3
it* тЯЯ



Рис.12.36. Зависимости "нагрузка — перемещение" при изгибе образцов плит

1 —бетон, армированный фибрами "Драмикс" RC-65/60BN (20кг/м3); 2—тоже—фрезерованными фибрами (30кг/м3); 3 — неармированный бетон

О

10

15

25

20 S (мм)

На рис.12.37 приведены представленные фирмой Ъекарт" данные по испытаниям сталефибробетона с применением различных разновидностей фибр "Драмикс". Эти данные могут быть рассмотрены для анализа характера изменений эквивалентной прочности при изгибе сталефибробетона в зависимости от изменения геометрических параметров фибр и их содержания в бетоне, а также для сопоставления этих данных с изменениями значений IVfIf/ df (табл.12.17).

*

§

!350

hoo hso

-Q

І 200 а 150

с;

1100

?

1 50

І о

О







Предыдущая << 1 .. 172 173 174 175 176 177 < 178 > 179 180 181 182 183 184 .. 265 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed