Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка):
вода — 232л/м3
добавки СДБ+СНВ (комплексная пластифицирующая и воздухововлекающая) — 1,46кг/м3 стальные фибры диаметром 0,3мм и длиной 30мм — 100кг/м3
Приведенный состав — номинальный (на сухих заполнителях). Марка бетона указанного состава определена, исходя из известной формулы:
В/Ц =--,
где A =0,43 при высококачественных заполнителях бетона.
Исходя из соответствующего равенства:
035_ 0.43-600
Rb - 0,5 • 0,43 • 600 '
получаем, что прочность бетона на сжатие для уазанного выше состава сталефибробетона соответствует классу В65 (Rb=85Mna).
Покрытия пола.
Монолитные покрытия пола с применением дисперсно армированных бетонов получают все более широкое распостранение с практике строительства. В ЦНИИПромзданий были проведены исследования, связанные с выявлением эффективности применения таких покрытий в производственных зданиях. В подобных зданиях используются, как правило, монолитные бетонные покрытия, в том числе из песчаного бетона. Их применяют в черной металлургии, в механических цехах машиностроительных заводов, на предприятиях автомобильной промышленности и других производствах. Однако интенсификация технологических процессов, повышение насыщенности зданий оборудованием и технических нагрузок на полы приводят к тому, что такие покрытия не всегда удовлетворяют эксплуатационным требованиям, в частности по износостойкости, ударостойкости, трещиностойкости и долговечности.
Одно из эффективных направлений улучшения качества бетонных полов — использование сталефибробетона.
Для разработки технических решений полов из сталефибробетона и определения рациональных областей их использования изучали технологические характеристики и физико-механические свойства сталефибробетона, оказывающее наибольшее влияние на стойкость полов к эксплуатационным воздействиям, в том числе удобоукладываемость армированной смеси, прочность на растяжение при изгибе, истираемость (износостойкость) материала, линейную усадку и ударную стойкость покрытий [7].
Для изготовления опытных составов фиброармированных бетонных смесей применяли портландцемент марки 400, в качестве мелкого заполнителя — строительный песок с модулем крупности M =1,8, крупного — гранитный щебень фракций 5-
кр
Юмм, в качестве арматуры использовали четыре вида стальных волокон (фибр): первый — фибры из холоднотянутой стальной проволоки волнистого очертания длиной 30 и 60мм, диаметром 0,6мм; второй — из холоднотянутой стальной проволоки периодического профиля длиной 30мм, диаметром 0,3мм; третий — полученные из отработанных стальных канатов волнистого очертания волокна, состоящие из проволок различного диаметра Of4ire =1,6мм, длина волокон 90мм; четвертый — прямоу-гольного сечения (с!экв = 0,35мм) длиной 40мм из стального листа.
Влияние различных видов фибр на удобоукладываемость сталефибробетонных смесей изучали на образцах из цементно-песчаного раствора (при соотношении цемент:песок = 1:2,4) и на основе бетона (при соотношении цемент:песок:щебень = 1:1,8:1,6). Подвижность смеси определяли известным методом — осадкой стандартного конуса. В этих исследованиях использовали первый, второй и четвертый виды фибр с различным их содержанием в исследуемых образцах. Испытания показали, что введение стальных фибр снижает удобоукладываемость как цементно-песчаного раствора, так и бетона. При этом на удобоукладываемость существенно влияют не только коэффициент армирования, но и длина фибр, а также крупный заполнитель. Вместе с тем, наиболее заметное влияние на этот показатель оказывают фибры, вводимые в бетонную смесь. Следует заметить, что подвижность сталефибробетонных смесей, измеряемая осадкой стандартного конуса, не в полной мере соответствует истинной удобоукладываемости смесей. Так, при визуальном наблюдении удобоукладываемость сталефибробетонной смеси с осадкой конуса Осм (при /Uf= 1,2%) выше, чем у обычного неармированного бетона с такой же осадкой. По-видимому, оценка удобоукладываемости фибробетонной смеси осадкой стандартного конуса условна и требует дальнейшего изучения. Тем не менее полученные данные позволили сопоставить исследуемые параметры подвижности в условиях эксперимента.
Для изучения физико-механических свойств из фиброармированных бетонных смесей изготавливали образцы в виде плоских плит размером в плане 500x500мм и толщиной 30 и 45мм. Чтобы избежать влияния эффекта стеснения фибр (пристенный эффект) у боковых граней плит, из их центральной части при помощи алмазного круга вырезали образцы, предназначенные для испытаний.
На истираемость испытывали образцы размером в плане 70x70мм, толщиной 30 и 45мм в соответствии с ГОСТ 13087-81 на круге ЛКИ-3. В опытных образцах варьировали длину фибр, их диаметр и объемный коэффициент армирования. Испытания показали, что введение фибр в бетон существенно влияет на истираемость образцов и тем больше, чем выше коэффициент армирования. Характер этой зависимости линейный, причем с увеличением объемного содержания фибр в образцах истираемость снижается пропорционально. Так, при коэффициенте /Lifv = 1,2% уровень истираемости снизился на 20% по сравнению с неармированными бетонными образцами. Изменение диаметра фибр от 0,6 до 2мм и их длины от 30 до 90мм при неизменном коэффициенте армирования на показатель истираемости существенного влияния не оказывает.
