Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка):
Нанесение зазубрин 74 3,7
Скручивание 31 1,6
Наплавление небольших шарообразных выступов 128 6,5
Расплющивание концов отрезков 175 8,9
Загибание: концов отрезков петель на концах отрезков зигзагообразное загибание отрезков загибание отрезков вокруг круглого стержня 109 212 92 82 5,5 10,8 4,7 4,2 ________..г. ^.апашіииаеі^ В зависимости ОТ
необходимой длины получаемых фибр. Установка прошла апробацию в производственных условиях.
Определенный интерес представляют также технологические приемы получения фибр из отходов промышленного производства, в том числе, из тонкого стального листа и отработанных канатов. Для получении фибр из стального листа толщиной 0,4—0,7мм предложено специальное устройство [37]. Лист предварительно разрезается на полосы шириной 30—50мм в направлении, перпендикулярном направлению прокатки. Отрезанные полосы пропускают между валками, которые осуществляют рихтовку и придание полоске соответствующего профиля. После этого подготовленная стальная полоса поступает к режущему устройству, которым осуществляется процесс ее рубки вдоль направления прокатки на фибры необходимых разме-
Получение фибр из отработанных стальных канатов осуществляется путем резки этих канатов на отдельные отрезки, которые затем подвергаются расщеплению на отдельные проволоки-фибры. Для использования этих фибр важное значение имеет определение их оптимальных геометрических параметров, которые зависят от технологических возможностей производства, а также от конструктивных требований, предъявляемых к фибрам как к арматуре бетона. Уменьшение длины резки канатов существенно облегчает процесс их расщепления, однако конструкционные качества фибр при этом становятся ниже. На практике при резке канатов длина отрезков зависит от шага свивки прядей и устанавливается в соответствии с техническими возможностями их расщепления с учетом получения максимально возможной длины получаемых фибр.
Одной из важных технологических операций является очистка поверхности стальных канатов от имеющейся на ней смазки, которая препятствует сцеплению фибр с бетоном в конструкциях. Канат перед резкой подвергают термической обработке, например, путем его отжига или электротермического нагрева [31]. Смазка с поверхности каната удаляется, а содержащийся в канате органический (пеньковый) сердечник отжигается. После термической обработки канат охлаждают, режут на отрезки длиной 0,5—2 от шага свивки и полученные отрезки расщепляют путем перетирки. Недостатком данной технологии является достаточно высокая энергоемкость технологического процесса и частичное снижение прочности в проволоках, подвергаемых термической обработке при достаточно высокой температуре.
С целью снижения энергозатрат и повышения качества фибровой арматуры разработан способ [30], состоящий в том, что сначала осуществляют резку канатов и их расщепление, а затем полученные фибры обрабатывают острым паром или горячей водой при 70—100°С. В пар или воду вводят поверхностно-активные вещества. Имеются также предложения по очистке поверхности канатов (фибр) сухим горячим воздухом под давлением [32] или путем перетирки с песком в шнековом смесителе [33].
С точки зрения производства фибровой арматуры можно выделить три основные группы канатов в зависимости от регламентируемых соотношений между шагом их свивки и диаметром прядей [18].
I группа. Канаты одинарной свивки, состоящие из одной пряди. Для данной группы dK = dnp (dK и dnp—диаметры соответственно каната и пряди), при этом шаг свивки канатов составляет h =11cf =11cf .
cb к пр
II группа. Канаты двойной свивки, включающие шесть прядей в наружном слое и один центральный сердечник. В этой группе dK ф с/пр, при этом с/св = 11 с/п .
III группа. Канаты двойной и тройной свивки с количеством прядей (эолее шести с центральным сердечником. В этих канатах dкф dnpt при этом hCB = 9cfnp.
Анализ конструкций стальных канатов позволяет установить следующие усредненные зависимости между диаметрами прядей и самих канатов: для I, Il и III групп
30 соответственно dnp = dK\ 0,32 dK; 0,2 dK. С учетом этих соотношений выразим hcB через диаметр канатов: для I, Il и III групп соответственно hCB = 11сУк; hCB = Htfnp= 3,5сУк; h = 9с/ =1,8of.
CB пр к
Длину допускаемой резки канатов hp и соответственно длину получаемых фиор If определим, принимая hp = If = 1,5 cfcB. С учетом приведенных выше соотношений
получим:
для I группы hp = 1 = 16,5 cfK; для Il группы hp = I= 5,25 dк; для III группы hp = /f= 2,7cfK.
Диаметры проволок в канатах могут существенно различаться. Усредненное значение диаметров проволок (фибр) в канате можно вычислить по формуле
<с/ ^ _ ntf+n2d22+... + nnd2n ' ^1Cf1 + л2с/2 + ... + nndn
где п2 ... Пп — количество проволок в канате соответствующего диаметра; d ; d2... dn — диаметры проволок.
1 Соотношения между длиной получаемых фибр и усредненными значениями их диаметров при резке канатов принимают следующие численные значения: для I группы канатов hp/<df> = l/<df> =90; для Il группы hp/<dj> = lf/<dj> = %0\ для III группы h /<d^> = lf/<d^> = 60.
