Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Рабинович Ф.Н. -> "Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции" -> 112

Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.

Рабинович Ф.Н. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции — М.: ABC, 2004. — 560 c.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка): kompozitinaosnovedisper2004.djvu
Предыдущая << 1 .. 106 107 108 109 110 111 < 112 > 113 114 115 116 117 118 .. 265 >> Следующая


Приведенное условие (6.4), как показал анализ, на практике не всегда может быть обеспечено в полной мере, однако это условие может быть реализовано с минимумом потерь (с наименьшими нарушениями) при оптимизации состава дисперсно армированного бетона.

При разработке оптимизированных составов подобных бетонов необходимо принимать во внимание следующие ограничения. Во-первых, зерна крупного заполнителя не должны деформировать систему пространственного распределения центров фибр в объеме бетона. В этом случае максимальный размер диаметра D зерен заполнителя, как правило, не должен превышать размера диагонали грани куба объемом Vp чему соответствует условие

Dmax <1,41 Cr (6.5)

и в предельной ситуации (для конструкций, работающих в основном с экономической ответственностью) размера диагонали самого куба, т.е.:

,5 1.732 с,. (6.6)

Во-вторых, усредненные по диаметру dnm зерна крупного заполнителя не должны стеснять (до определенных пределов) распределение фибр между зернами заполнителя. При этом понятно, чем больше отношение d Icf, тем больше стеснение,

п 1 пт т' '

тем труднее получить однородный состав сталефибробетонной смеси. В предельной ситуации (при максимально допустимом содержании крупного заполнителя в бетоне) необходимо обеспечить возможность проникновения в зоне наибольшего сближения поверхности рассматриваемых зерен (в модели - шаров) по крайней мере размера одного диаметра фибры. При этом минимальное расстояние между поверхностью указанных зерен (шаров) должно составлять не менее 2-3 df, в среднем 2,5 df-с учетом необходимости создания оболочки раствора вокруг фибры, что соответствует условию

dnm<cf-2,5df (6.7)

или dnJcf <1-2,Sdfjcf. (6.8)

Соответственно, предельное содержание крупного заполнителя в объеме бетона должно быть ограничено:

71H ОС df 'f

В-третьих, чтобы «связать» макроскопические объемы матрицы необходимо в общем случае выполнить условие:

If > ID^ (6.10)

и для ответственных конструкций:

/,>2,50^ (6.11)

Условие (6.11) соответствует допущению If^ 2(1,25Dmax), где 1,25Dmax - предельный размер зерен заполнителя (хотя и в весьма небольшом их количестве - до 0,5%), допускаемый ГОСТом [1] для стандартных фракций щебня.

Для определения значений df и Ift выраженных через Cft запишем формулу (6.1) в виде:

/^-(1-2,5-^-)3. (6.9) Cf = 0,925- З

(6.12)

Принимая относительную длину фибр в пределах IfIdf=50-75-100, получим с учетом (6.12) формулы для определения соответствующих значений Cf

Cfi50) = 3Adfj^ ; cf(75) = 3.9df/^ ; сГ(100) = 4.29df/]fJ^ (6.13)

и с учетом (6.13) определим отвечающие принятым интервалам IfIdf отношения df/cf и IfIcf.

Учитывая в (6.8) полученные из (6.13) значения dflcf определим численные значения dnmlcf\A с их учетом по формуле junv =Xd3nm/6с$ допустимые предельные значения относительного объемного содержания крупного заполнителя в бетоне.

Расчеты по указанным выше формулам выполнены при изменении JLLfB интервале от 0,3 до 2 %. На практике, как известно, объемное содержание фибр в бетоне принимают в пределах от минимального уровня JUfmjn- 0,6 %, предотвращающего хрупкое разрушение бетона, до уровня JUfv^ 1,5 %, позволяющего обеспечить получение однородного состава фибробетонной смеси в стандартных бетоносмесителях. Вместе с тем, во многих случаях, как правило, в конструкциях с экономической ответственностью содержание фибр в бетоне снижают до 20 кг/м3, что соответствует JJifv- 0,3 % и при использовании в необходимых случаях специальных технологических приемов - повышают расход фибр до 150 кг/м3 и выше, что соответствует Jifv ~ 2 %.

Поэтому диапазон изменения исследуемых зависимостей представлялось целесообразным оценить в указанном выше интервале изменений Jif^ (табл.6.1).

Приведенные в табл.6.1 численные значения коэффициента раздвижки Kp зерен заполнителя для заданных условий рассчитаны по формуле:

/С — ^ Mnv

р 0.48

(6.14)

При этом видно, что данный коэффициент равен 1 при JUn = 0,52.

Как видно из табл.6.1, увеличение Jii (при равных значениях IfIdJ) приводит к возрастанию, согласно (6.13), отношения dflcr что, в свою очередь, требует, в соответствии с (6.8), уменьшения исследуемого отношения dnmlcf увеличения коэффициента раздвижки Kp, и, соответственно, уменьшения объемного содержания крупного заполнителя Jin в дисперсно армированном бетоне. С увеличением IfIdf (при одних и тех же значениях juf) повышается отношение dnmlcf уменьшается значение коэффициента Kp. При этом возрастает соответственно отношение IfIcf и отношение dnmldf

Для рассмотрения исследуемых данных с учетом анализа реальных характеристик фракций крупного заполнителя принята во внимание следующая последовательность усредненных размеров dnm зерен этого заполнителя: 5; 7,5; 10; 12,5; 15 мм. При этом фракции с размером зерен до 5 мм отнесены к песчаным смесям, фракции с размером зерен от 5 мм и выше — к крупному заполнителю. Для расчетов принято условно следующее приближение, предусматриваемое ГОСТом [1]:

dnm = 0.5(cfn+Dn), (6.15)
Предыдущая << 1 .. 106 107 108 109 110 111 < 112 > 113 114 115 116 117 118 .. 265 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed