Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Рабинович Ф.Н. -> "Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции" -> 103

Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.

Рабинович Ф.Н. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции — М.: ABC, 2004. — 560 c.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка): kompozitinaosnovedisper2004.djvu
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 109 .. 265 >> Следующая


Кривые на рис.5.4,в иллюстрируют зависимость напряжений смятия R бетона

CM

под волнами отгибов фибр, вычисленных с учетом экспериментальных данных, от длины (проеции) волнистого участка I2 фибры. Как и на графиках (рис.5.4, б) эти кривые имеют характерные (весьма пологие) восходящий и нисходящий участки и могут быть усреднены для всех значений /2, что позволит существенно упростить расчетный аппарат.

Полученные данные (рис.5.4, б) показывают также, что до определенного уровня h/c при росте высоты волны наблюдается увеличение прочности анкеровки фибр, затем, после достижения экстремума начинается снижение напряжений т2. Наиболее высокие значения т2 получены при /7/с=0,5. В то же время установлено, что при одинаковом соотношении fr/c=0,4, но при различных размерах волн (/7=2мм, с=5мм и h=4мм, с=10мм) существенного изменения значений R не наблюдается (рис.5.4.в,

CM

кривые 4 и 5). Из этого следует, что наибольшее влияние на прочность анкеровки оказывает отношение h/c, причем оптимальное значение этого отношения близко к h/c= 0,5.

Известно, что предельно допустимая ширина раскрытия трещин в железобетонных конструкциях ограничивается пределами а =0,1-0,4мм (разрушение изгивае-

его

мых железобетонных элементов происходит, как правило, при а > 1...1,5мм). Сле-

С ГС

довательно, анкеровка фибр при работе в железобетонных конструкциях с традиционной арматурой (комбинированное армирование) не должна нарушаться при сдвиге фибры относительно бетона в эксплуатационной стадии при д=а /2=0,05...0,2мм и

С ГС

в предельном случае при g=0,5...0,75мм.

В рассматриваемой работе получены зависимости T1- <70 и г2 - д0 (рис.5.5, а.б.в), где T1 и т2 - текущие напряжения сцепления на участке I1 и I2 соответственно, д0 -смещение загруженного конца фибры относительно недепланированного бетона. Для фибр с волнами на концах значения gQ при нарушении анкеровки (начало смещения незагруженного конца фибры) и при достижении максимальных напряжений T1 и т2 (максимальных усилий сцепления) находятся в пределах соответственно д0нс=0,145...0,38мм (145...380мкм) и д0р=0,16...0,5мм (160...500мкм). Однако и после достижения максимальных усилий сцепления (нисходящая ветвь диаграмм т - д и Рис.5.5. Зависимость касательных напряжений T1 и T2 от смещения д0 загруженного конца фибры относительно надепланировнанного бетона (точками на графиках отмечен момент начала сдвига

незагруженного конца фибр)

а - 3-я серия опытов (cf= 0,8мм; f^/R =500МПа/12,5МПа=40; л=0-3; h/c=0,4);

б - 4-я серия опытов (cf=1,2мм; gj R =2000МПа/12,4МПа=161; л=0-4; /?/с=0,4);

в - 6-я серия опытов (с/=0,8мм; Rf/R =600МПа/7,4МПа=81; л=0-2; h/c=0,25-1,0; с=10мм);

б)

кт7(гл=0;;х2(гл>7;, МПа

100 200 300 400 500 600 700д&мкм

в)

.T1(H=O); х2(п=2), МПа

100 200 300 400 500 600д0,мкм r2 - д0) напряжения T1 и т2 достаточно высоки в тех случаях, когда не происходит разрыв арматуры или раскол бетона. В этих случаях перемещения достигают значений д0=0,6...0,7мм (600...700мкм).

Таким образом, фибры с различным числом полуволн п>0 могут использоваться в комбинированно армированных конструкциях, где обеспечивается их совместная работа с традиционной арматурой вплоть до разрушения конструкций. Вместе с тем, испытания показали, что в образцах с прямой (гладкой) фиброй фиксируется существенно меньшая деформативность (рис.5.5,а,б), что в свою очередь требует проведения дополнительных исследований с целью выявления диапазонов и возможностей использования прямых (гладких) фибр в комбинированно армированных конструкциях.

Проведенные экспериментальные исследования позволяют отметить следуе-щее:

1. Испытания выявили эффективность устройства на концах фибр волнистых отгибов. При этом не установлено каких-либо отрицательных эффектов, которые можно было бы ожидать (разгибание фибр, существенно неоднородное включение волн в работу при нарушении анкеровки и др.). По полученным зависимостям т2 - д0 можно заключить, что фибры с волнистым профилем на концах обладают способностью совместно работать со стержневой арматурой вплоть до разрушения.

2. Условное касательное напряжение T1 на прямом участке фибры мало зависит от длины заделки I1 и на этом учаске может быть усреднено.

3. Условное касательное напряжение т2 на волнистом участке фибры существенно выше напряжения Tv что указывает на эффективность устройства на концевых участках фибр волнистого профиля. Вместе с тем, напряжение т2 мало зависит от количества полуволн п> 1 и так же может быть усреднено на длине участка фибры с волнами I2.

4. Условное напряжение Rcm комплексно характеризует сопротивление бетона под волнами фибр при выдергивании последних, оно может быть принято усредненным и учитываться для каждой полуволны независимо от их числа (при п < 4).

5. По данным проведенных опытов наибольшее сопротивление сдвигу получено при отношении волны к ее длине h/c=0,5. Высота волны при этом составляла h=5мм.

5.2. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ РАСТЯНУТОЙ ЗОНЫ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, АРМИРОВАННЫХ ФИБРАМИ ОПТИМАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 109 .. 265 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed