Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - Рабинович Ф.Н.
ISBN 5-93093-306-5
Скачать (прямая ссылка):
1 1.0.30. 1.1.25. 1.2.20. 1.3.15. 1.4.10. 3 3 3 3 3 0.9 0 1 2 3 4 30 25 20 15 10 4 4 ГОСТ 7480-73 Проволока полиграфическая 525 23,5 22
2 2.0.30. 2.1.25. 2.2.20. 2.3.15. 2.4.10 3 3 3 3 3 0,5 0 1 2 3 4 30 4 4 ГОСТ 7480-73 Проволока полиграфическая 750 23,5 32
3 3.0.15. 3.0.30. 3.0.45. 3.0.60. 3.1.25. 3.2.20. 3.3.15. 3.4.10. 5 5 5 5 5 5 5 5 0,8 0 0 0 0 1 2 3 4 15 30 45 60 25 20 15 10 4 10 ГОСТ 7480-73 Проволока полиграфическая 500 12,4 40
4 4.0.15. 4.0.30. 4.0.45. 4.0.60. 4.1.25. 4.2.20. 4.3.15. 4.4.10. 5 5 5 5 5 5 5 5 1,2 0 0 0 0 1 2 3 4 15 30 45 60 25 20 15 10 4 10 ГОСТ 7372-79 Проволока стальная углеродистая катаная 2000 12,4 161
5 5.0.30. 5.1.30. 5.2.30 5.3.30. 5.4.30. 5.0.30.А 5.1.30.А 5.2.30.А 5.3.30.А 5.4.30.А 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 0,8 0 1 2 3 4 0 1 2 3 4 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 4 2 10 5 Проволока "Драмикс" фирмы "Бекарт" Бельгия 1075 5,1 211
6 6.0.30.А 6.2.30.А 6.2.30.А 6.2.30.А 6.2.30.А 5 5 5 5 5 0,8 0 2 2 2 2 30 30 30 30 30 2,5 5 7,5 10 10 10 10 10 ГОСТ 7372-79 Проволока стальная углеродистая катаная 600 7,4 81
В процессе экспериментальных исследований следили за характером разрушения образцов, фиксируя обрыв либо выдергивание фибр, либо в некоторых случаях отмечая раскол бетона в образцах под волнами фибр. При выдергивании волнистых фибр (кроме образцов 4-й серии) отмечали частичное разгибание волн отгибов, в 4-й серии образцов при выдергивании фибр с весьма высокой прочностью (R =2000МПа) при числе полуволн п>2 фиксировали раскол образцов.
На графиках uT-A" (рис.5.4,а) представлены данные испытаний опытных образцов, при загружении которых фибры не разрывались, а выдергивались из бетона вследствие потери их анкеровки. Точки на графиках соответствуют нагрузке 7нс, при которой фиксировали начало смещения незагруженного конца фибры.
Установлено, что анкеровка фибр с отгибами на концах выше, чем у аналогичных прямолинейных фибр, при этом увеличение числа отгибов (полуволн) на концах фибр приводит к соответсвующему повышению силы Thc и Tpf однако интенсивность этого роста по мере увеличения полуволн непропорциональна и несколько снижается с \/величением п. а)
б)
X1; \, МПа
12,5
0,1 0,2 0,3 0.4 О,
0,6 д, MM
Rcm, МПа
в)
80
70
60
50
40
30
20
10
"sS4 раскол
5 10 15 20
(п-1)
(п=2)
(п*3)
(п*4)
Рис.5.4. Данные испытаний опытных образцов.
а - экспериментальные зависимости "усилие-перемещение" загруженного конца фибры (T - растягивающая нагрузка; А - перемещение рабочего захвата разрывной машины).Точками на графиках обозначен момент начала смещения незагруженного конца фибры (h, с- высота и длина волны фибры соответственно; п - число полуволн);
б - зависимость условных напряжений сцепления T1 и T2 от длины I1 и I2pa3 заделки фибр (T1 - для прямолинейных фибр; т2 - для фибр с отгибами); I1 - длина заделки прямолинейных фибр; I2 - длина развертки отгиба на участке заделки волнистых фибр. 1 и 1* - серия 4 (Rf / R = 2000МПа/12,4МПа^т61); 1 - волнистые фибры (л=1-3; Л/с=0,4); 1* - прямолинейные фибры (л=0; h/c=0); 2 и 2* - серия 3 ( Rf/R = 500МПа/12,41^113=40); 2 -волнистые фибры (л=1-3; /ї/с=0,4); 2* - прямолинейные фибры (л=0; h/c-0); 3 и 3* - серия 1 ( Rf/R = 525МПа/ 23j5MTla=22); 3 - волнистые фибры (л=1-3; Л/с=0,4); 3' - прямолинейные фибры (л=0; Л/с=0); 4 и 4* - серия 6 (Rf/R= 600МПа/7МПа=81); 4 - волнистые фибры (л=2; h/c=0,25-1,0); в точках а-б-в-г - отношение /2/с=0,25-0,5-0,74-1,0 соответственно; 4 * - прямолинейные фибры (л=0; h/c=0); 5 и 5* - серия 5 ( Rf/R = 1075МПа/ 5,1 МПа=211); 5 - волнистые фибры (л=1 -4; Л/с=0,4); 5 * - прямолинейные фибры (л=0; Л/с=0). зависимости напряжений смятия Rcu бетона под волнами отгибов фибр от длины проекции I2 волнистой части фибр: ____
1 - серия 4 ( Rf/R ~ 2000МПа/12,4МПа=161; л=1-3; Л/с=0,4); 2 - серия 3 ( Rf/R = 500МПа/12,4МПа=40; л=1-3; /ї/с=0,4); 3 - серия 1 ( Rf jR = 525МПа/32.5МПа=22; л=1-3; /?/с=0,4); 4 и 5 - серия 5 ( R./R = 1075МПа/ 5,1МПа=211); 4-/і/с=4мм/10мм=0,4;л=1-4; 5-Л/с=2мм/5мм=0,4; л=1-4.
в Графики на рис.5.4, б отражают зависимость условных наряжений сцепления T1 для прямолинейных фибр и т2 для волнистых участков фибр с отгибами соответственно от изменения длины заделки I1 (прямолинейные фибры) и развертки длины волнистых участков I2pa3 (фибры с отгибами на концах). Как видно, во всех случаях т2 существенно больше тг Это означает, что весьма незначительное увеличение расхода металла для придания фибрам волнистого профиля на концах приводит при прочих равных условиях к весьма заметному увеличению прочности сцепления фибр с бетоном.
Анализ рассматриваемых зависимостей позволяет также выявить возможность усреднения напряжений T1 и т2 для различных значений I1 и I2pa3 соответственно, что в свою очередь дает основание привести значения этих напряжений к выражениям удобным для использования в расчетах.
Действительно, в полученных экспериментальных данных не прослеживаются какие-либо закономерности, харакетризующие изменения значений T1 в зависимости от длины заделки Ir Некоторые отклонения напряжений T1 от усредненных значений (весьма небольшие) связаны, как следует полагать, с естественным разбросом данных, зависящих от разных факторов (прочности бетона, влияния усадки, состояния поверхности фибр). Из этого следует, что напряжение сцепления T1 может быть принято независимым от длины заделки прямолинейной фибры I1 (или длины прямолинейного участка фибры с волнистыми отгибами). Видно также (рис.5.4, б), что вполне допустимо усреднение напряжений т2 для каждого из всех рассматриваемых случаев, так как для всех кривых после незначительного роста напряжений наблюдается последующее некоторое снижение г2.
