Вращающиеся печи: теплотехника, управление и экология - Лисиенко В.Г.
ISBN 5-98457-018-1
Скачать (прямая ссылка):
Суммарная теплота диссоциации 2Qmc = 1,164 + 0,636 = 1,80 МДж/м3; теоретическая температура горения ?теор = (35830 - 1800)/( 10,52-1,675) = 1932 °С.
Теоретическая температура горения метана по литературным данным доставляет 1947 °С; таким образом, расхождение всего 0,5 %.
Наряду с /теор необходимо знать расчетную температуру горения, которая учитывает как диссоциацию продуктов горения, так и разбавление их избыточным воздухом:
U = (2. - + (4-169)
При подогреве газа и воздуха формулы (4.168) и (4.169) принимают следующий вид:
/ _а-^Дис+^в+^л 17т
теор ? V*- *'UJ
V,c,
143
•¦расч
Qn ^8дис + ^3С3^в ^4С4^т
V& + ^2с2
(4.171)
1.4.2. Потери теплоты с уходящими газами
При сжигании топлива эти потери являются обычно основными и определяют КПД агрегатов. Потери теплоты с уходящими газами q2 или физическая теплота продуктов горения, покидающих агрегат, зависят в основном от температуры газов и их количества. Чем ниже температура уходящих газов, тем меньше теплоты теряется с ними, поэтому следует стремиться к снижению в разумных пределах этой температуры. Наименьшие физические потери теплоты наблюдаются при полном горении топлива без избытка воздуха, так как при этом количество продуктов горения будет наименьшим. Однако в большинстве практических случаев топливо сжигается с известным избытком воздуха, в результате чего продукты горения разбавлены этим избыточным воздухом.
Увеличение объема продуктов горения вследствие сжигания газа с избытком воздуха: при полном горении:
h = С02шах/С02' ИЛИ ll = R02max/R02’ ' (4Л72)
при неполном горении:
h = C02max/(C0; + СО' + СН/), (4.173)
где С02тах — максимальное содержание углекислого газа в сухих продуктах горения, соответствующее сжиганию газа в теоретических условиях; СО,СО', СН/ — соответственно содержание углекислого газа, оксида углерода и метана в продуктах горения.
Значение C07nm (или R02max) может быть определено из табл. 4.17 или по данным газового анализа продуктов горения расчетным путем. При полном сжигании топлива
с02тах = С02'-100/(100 - 4,7602'); (4.174)
максимальное содержание диоксида углерода в сухих продуктах сгорания приведено в табл. 4.21.
При неполном сжигании топлива:
ш =______________(СО'2+СО' + СН'4)-ЮО__________
2"тк 100 - 4,76(0; - 0,4СО' - 0,2Н'2 -1,6СН'4) ’ (4.175)
где Н,' и 02' — содержание водорода и кислорода в сухих продуктах горения.
144
Таблица 4.21
Зависимость С02п1ах от содержания кислорода и диоксида углерода в продуктах полного сгорания
со2', 0'2 %
% 15 14,5 14 13,5 13 12,6 12 11,5 11 10,5 10 9,5
6,0 21,0 19,5 18,1 16,8 15,8 14,8 14,0 13,2 12,6 12,0 11,5 11,0
6,2 21,6 20,1 18,7 17,4 16,3 15,3 14,5 13,7 13,0 12,4 11,8 11,3
6,4 22,4 20,7 19,3 18,0 16,8 15,8 14,9 14,1 13,4 12,8 12,2 11,7
6,6 23,0 21,4 19,8 18,5 17,4 16,3 15,4 14,6 13,9 13,2 12,6 12,1
6,8 23,8 22,0 20,5 19,1 17,9 16,8 15,9 15,1 14,2 13,6 13,0 12,4
7,0 24,4 22,7 21,0 19,7 18,4 17,3 16,4 15,6 14,7 14,0 13,4 12,7
7,2 25,2 23,4 21,6 20,2 19,0 17,8 16,8 16,0 15,1 14,4 13,8 13,2
7,4 25,8 24,0 22,2 20,8 19,5 18,3 17,3 16,4 15,5 14,8 14,2 13,5
7,6 — 24,6 22,8 21,4 20,0 18,8 17,7 16,8 15,9 15,2 14,5 13,8
7,8 — 25,2 23,4 21,9 20,5 19,3 18,3 17,3 16,4 15,6 14,9 14,2
8,0 — 26,0 24,0 22,4 21,0 19,8 18,7 17,7 16,8 16,0 15,3 14,6
8,2 — 26,6 24,7 23,0 21,6 20,3 19,2 18,1 17,2 16,4 15,7 15,0
8,4 — — 25,3 23,6 22,1 20,8 19,7 18,5 17,6 16,8 16,0 15,3
8,6 — — 25,9 24,1 22,6 21,3 20,1 19,0 18,0 17,2 16,4 15,7
8,8 — — 26,4 24,7 23,1 21,8 20,6 19,5 18,5 17,6 16,8 16,0
9,0 — — — 25,2 23,6 22,3 21,0 19,9 18,9 18,0 17,2 16,4
9,2 — — — 26,4 24,2 22,8 21,5 20,4 19,4 18,4 17,6 16,8
9,4 — — — — 24,7 23,2 22,0 20,8 19,7 18,8 18,0 17,2
9,6 — — — — 25,2 23,8 22,5 21,2 20,2 19,2 18,4 17,5
9,8 — — — — 25,7 24,2 23,0 21,7 26,0 19,0 18,7 17,8
10,0 — — — — 26,4 24,8 23,4 22,2 21,0 20,0 19,1 18,4
10,2 — — — — — 25,3 23,9 22,6 21,4 20,4 19,5 18,8
10,4 — — — — — 25,8 24,4 23,0 21,8 20,8 19,9 19,2
10,6 — — — — — 26,3 24,8 23,4 22,2 21,2 20,3 19,4
10,8 25,2 23,8 22,6 21,6 20,6 19,7
11,0 25,7 24,3 23,1 22,0 21,0 20,1
11,2 26,2 24,8 23,6 22,4 21,4 20,5
11,4 25,2 24,0 22,8 21,8 20,9
11,6 25,6 24,4 23,2 22,2 21,2
11,8 — 26,1 24,8 23,6 22,6 21,6
12,0 — 25,2 24,0 23,0 22,0
12,2 — 25,6 24,4 23,4 22,3
12,4 — 26,0 24,8 23,7 22,7
12,6 — 26,4 25,2 24,1 23,0
12,8 — — 25,6 24,5 23,4
13,0 — — — — 26,0 24,8 23,7
13,2 — — — 26,4 25,3 24,1
145
Продолжение табл. 4.21
СОз', % о2', %
9,0 8,5 8,0 7,5 7,0 6,5 6,0 5,5 5,0 4,5 4.0 3,5 3,0
6,0 10,5 10,1 9,7 9,3 9,0 8,7 8,4 8,1 7,9 7,7 7,4 7,2 7,0
6,2 10,8 10,3 10,0 9,6 9,3 9,0 8,7 8,4 8Д 7,9 7,6 7,4 7,2
6,4 11,2 10,7 10,3 9,9 9,6 9,3 9,0 8,7 8,4 8,2 7,9 7,7 7,5
6,6 11,5 11,1 10,6 10,2 9,9 9,6 9,3 9,0 8,7 8,5 8,2 7,9 7,7
6,8 11,9 11,4 11,0 10,6 10,2 9,9 9,6 9,2 8,9 8,8 8,4 8,2 7,9
7,0 12,2 11,7 11,3 10,9 10,5 10,2 9,9 9,5 9,2 9,0 8,7 8,4 8,1
7,2 12,6 12,1 11,6 11,2 10,8 10,4 10,1 9,8 9,5 9,2 8,9 8,7 8,4
7,4 12,9 12,4 12,0 11,5 11,1 10,7 10,4 10,1 9,7 9,5 9,2 9,0 8,7
