Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Лисиенко В.Г. -> "Вращающиеся печи: теплотехника, управление и экология" -> 31

Вращающиеся печи: теплотехника, управление и экология - Лисиенко В.Г.

Лисиенко В.Г., Щелоков Я.М., Ладыгичев М.Г. Вращающиеся печи: теплотехника, управление и экология — М.: Теплотехник, 2004. — 592 c.
ISBN 5-98457-018-1
Скачать (прямая ссылка): vrashaushiesyapechi2004.djvu
Предыдущая << 1 .. 25 26 27 28 29 30 < 31 > 32 33 34 35 36 37 .. 218 >> Следующая

Зная коэффициенты К./п и К/р, можно определить значения спектральных ослабляющей а/о и поглощательной а/п способностей среды
Величина К./п и К/р являются при известных комплексных показателях преломления т функциями показателя дифракции р = nd/X.
Для многих агрегатов и печей оптические свойства пылей, концентрации и размеры их частиц требуют дальнейшего исследования.
На первых порах можно воспользоваться следующими соображениями.
Уже указывалось, что для относительно мелких частиц (при р < 0,2-Ю,4) влиянием рассеяния можно пренебречь, и тогда, как это было сделано для “эталонного” слоя сажистых частиц, можно рассматривать лишь поглощение излучения на частицах.
Наоборот, для сравнительно крупных частиц (уже при р > 3) отношение между рассеянием и поглощением стабилизируется и перестает зависеть от параметра р. При этом можно принимать долю рассеяния 50-60 % от коэффициента полного ослабления К/а = К/п + К/р, т.е. в этом случае критерий Sc. « 0,5-Н),6. Для таких больших частиц, размеры которых значительно превосходят длину волны излучения d » X, т.е. при р » 1 суммарный коэффициент ослабления К%о перестает зависеть как от р, так и от оптических констант вещества, и асимптотическое значение коэффициента ослабления для всех веществ составляет
sc,-^p/(^n + V
(4.107)
(4.108)
(4.109)
(4.110)
82
Вероятно, этими параметрами для сравнительно крупных частиц и следует руководствоваться в первом приближении для оценки радиационных свойств плавильной пыли.
Другим возможным ориентиром может служить полученная А. Г. Блохом обобщенная зависимость безразмерного спектрального коэффициента ослабления лучей К/а от параметра дифракции для различных золовых частиц
к -4B0"3-4B(dV
К%0 -77= Р т
V7T
(4.111)
Для исследованных золовых частиц величина В = 0,08+0,25. При этом интегральная поглощательная способность запыленного потока определяется формулой
ап =1-ехр(-А:п5Эф), (4.112)
где К — интегральный коэффициент поглощения, 1/м.
Величины К для различных видов частиц золы
<4,13)
где Т— температура слоя, К; ц0 — концентрация пылевых частиц (имеет здесь размерность г/м3 при нормальных условиях); d — средний размер частиц
ср
ПЫЛИ, м.
Теоретические расчеты спектральных и интегральных коэффициентов поглощения и рассеяния конкретных технологических пылей могут быть выполнены, если известны значения комплексных показателей преломления m для различных длин волн. Эти величины могут быть найдены на основании физических исследований (метод отражения и др.).
Таким образом, основными излучающими компонентами в пламени многих энерготехнологических агрегатов являются газообразные продукты сгорания, частицы сажи и пыли. При одновременном присутствии этих компонентов в факеле спектральные коэффициенты ослабления, поглощения и рассеяния находятся путем суммирования соответствующих спектральных коэффициентов этих сред. Например, суммарный спектральный коэффициент поглоще-?
ния КХп может быть найден по формуле
К г = К Г + К С + К " (4.114)
\п Хп Хп \п ’ V '
где индексы “г”, “с” и “п” относятся, соответственно, к газообразным продуктам сгорания, частицам сажи и пыли.
83
В рамках серой модели такое же суммирование может применяться, но уже для интегральных значений соответствующих коэффициентов, т.е. в этом случае для суммарного коэффициента поглощения получаем
Кг = Кг + Ке + К\ (4.115)
П п П П 9 4 '
1.1.4. Положение факела относительно тепловоспринимающей поверхности и кладки
В практике работы энерготехнологических агрегатов и печей в зависимости от особенностей технологии, температурного уровня процесса, требований к стойкости футеровки, вида топлива может применяться факел с различным положением зон горения относительно тепловоспринимающей поверхности (нагреваемого материала) и кладки. При этом область горения факела не рассредоточена равномерно по профилю рабочего пространства печи, а в виде более или менее очерченной зоны расположена либо вблизи поверхности нагреваемого материала, либо вблизи поверхности кладки (свода), либо на некотором удалении от поверхности как материала, так и свода. Соответственно этому можно выделить настильный, сводовый и стержневой факелы. Такая классификация факелов (по положению зоны горения) очень удобна для зонального и узлового методов расчета, когда требуется задание положения зоны горения (тепловыделения) по профилю рабочего пространства печи.
При моделировании процессов теплообмена недостаточно представлять рабочее пространство печи равномерно заполненным продуктами сгорания, имеющими одинаковую температуру (как часто принимают в упрощенных расчетах), а следует выделять зону горения и зону продуктов сгорания.
Применительно к методике зонального расчета указанные три типа положения факела могут быть охарактеризованы примерной схемой (рис. 4.30).
Если факел настильный (У), вблизи свода может располагаться диатермическая среда (в виде потока воздуха). Для сводового факела (II) характерно расположение зоны горения вблизи свода (с высотой ЛЯ в « 200+250 мм), ниже располагаются зоны продуктов сгорания.
Предыдущая << 1 .. 25 26 27 28 29 30 < 31 > 32 33 34 35 36 37 .. 218 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed