Насосы гидравлических систем станков и машин - Леонов А.Е.
Скачать (прямая ссылка):
Если при использовании коэффициента Tj, напряжения изгиба превышают допустимые, то производят уточняющий расчет с учетом следующих замечаний.
1. При твердости рабочих поверхностей зубьев шестерен #?<350, точности изготовления не ниже 8-й степени по ГОСТ 1643-56 и вели-
20 2530 40 50 60 80t00f*t
Фиг. 15. График для опредв' 26300
ления величины
,2.6
53
чине [С«]>20 кг!см2 можно принять
Г, = 0,9г„ (87)
где значение Г, определяется по графику (фиг. 17) для некорриги-рованных шестерен, а для корригированных по формуле
' Г. =Г+0,08-?-, (88)
Фиг. 16. График для определения величины коэффициента Y при приложении нагрузки в вершине зуба. Если высота зуба Л<2,25 т, то найденное по графику
2 25
значение Y надо умножить на -i-— .
п
Для колес с внутренними зубьями можно принять Т = 0,35. Пример: дано г » 19 ¦ •
¦¦ 0,5. И» графика находим (см. пунктир), что Г = 0,304.
в которой Г определяется по графику (фиг. 16),
фот
где е, — коэффициент перекрытия; а — угол зацепления;
ф — коэффициент обратного сдвига, который определяется по формуле —а, ?,— коэффициент коррекции; а— коэффициент отклонения междуцентрового расстояния.
0.52
Ю6?2(Ю
15 20 25 30 35 МО 45 505560 70 "100 150 °о
Число зубьеВ 2 сопряженного зу5ч<щщ$р кдщй
Фиг. 17. График для определения величины Ге некорригированных прямозубых зубчатых колес при приложении нагрузки в зоне однопарного зацепления по линии наиболее удаленной от основания зуба.
2. При расчете прямозубых цилиндрических передач с погрешностями основных шагов, не превышающих значений 6-й степени по ГОСТ 1643-56, значение Гь для некорригированных передач выбирают из графика (фиг. 17), а для корригированных определяют по формуле <88).
3. Для проведения уточненного расчета определяют величину
Рп 2МХК
и . где рп м sa
кг/см, и величину Д = (Д0 — Дф — Д') мк,
где Дф— глубина фланкирования в данной точке зацепления;
Д' — величина приработочного износа (ориентировочно при о<10 м/сек Д' — 15-7-20 мк).
66
Величину Д0 определяют по формуле
Д0 = К
где Ыо2 — погрешности основных шагов шестерен в мк.
Если найденное значение Д<0, то принимается А = 0.
Р
При значении уточненный расчет не производится, по-
скольку вся нагрузка может быть приложена в вершине зуба и в расчетные формулы берутся значения Г из графика (фиг. 16).
р
При соблюдении условия —¦ > Д расчет производится следующим образом.
По формуле (86) определяют напряжение изгиба, при значении Гь взятом из графика (фиг. 16), и вместо Мх значение MiKpnp, где 6 ЗА
Крпр = 0,42 + , Л в мк, рп в кг/см.
Рп
По той же формуле определяем напряжение изгиба при значении = Ts.
С величиной допустимого напряжения сравнивают большее из полученных значений.
Допускаемые напряжения при расчете на изгиб определяются: для стальных зубьев
0.75 айЖ ,т
[о] = [с]0 ^кг/см*, (89)
пи
Где <з№ — предел прочности материала сердцевины 'зуба; пи — коэффициент запаса прочности;
Кт — коэффициент цикличности, определяемый по формуле
Кщ = • (90)
при принимается Ыц= 5*10® и Кци— 1;
для зубьев из серого чугуна [61
[«] = [Ч = ^г^ кг/слЛ (91)
пи
Значение п„ выбирают по табл. 12.
Исходя из современных тенденций к повышению числа оборотов шестеренчатых насосов от 1500 до 3000 об/мин, а у насосов для самолетостроения до 5000 об/мин и выше окружные скорости шестерен обычно устанавливают свыше 6 м/сек. Поэтому точность изготовления шестерен должна быть установлена по 3-й или 5-й степени точности по нормам плавности ГОСТ 1643-56. Для назначения точности шестерен в зависимости от окружной скорости можно руководствоваться табл. 12.
Чистота поверхностей рабочих профилей зубьев стальных закаленных шестерен должна быть в пределах VVV8-r-VVV9.
?6
Значение пи для шестерен [6]
Таблица 12
Чистота поверхности выкружки зуба
Состояние материала зубьев Грубая обработка V V 5 Незначительные следы обработки VV 6 Чистая . обработка V V V 7 I Весьма чистая об* работка VVV 8 и выше
Поковка и отливка после нормализации, улучшения или отжига, цементации с последующей закалкой. Зубья с закаленными боковыми поверхностями и выкружкой 2,3 2,0 1,8 1,7
Зубья с закаленными боковыми сторонами, а также со сплошной закалкой . . 3,5 3,0 2,7 2,5
Отверстия и наружные диаметры шестерен обычно изготовляются по 2-му классу точности; чистота поверхностей отверстий обычно* бывает в пределах VV6-f-VVV 7, поверхностей окружностей выступов VVV 8. Торцы шестерен должны иметь чистоту поверхностей в пределах VVV8—VVV 9; более чистыми должны быть торцы шестерен насосов с гидравлической компенсацией торцовых зазоров.
Строгие требования предъявляются к геометрической точности поверхностей шестерен. Торцы шестерен должны иметь плоскостность и параллельность 0,01—0,015 мм; аксиальное биение торцовых поверхностей, измеренное на радиусе у окружностей впадин относительно осей отверстий, должно быть в зависимости от размеров шестерен 0,01—0,015 мм.
При производстве шестеренчатых насосов большое внимание должно быть уделено контролю параметров зубчатых зацеплений и,, в частности, основного шага t0, погрешности профиля (что имеет особенное значение при шлифовании профилей зубьев методом деления,, профилированным шлифовальным кругом), радиального биения венца, пятна касания и параллельности образующих профиля оси шестерни.
