Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Куниловский В.В. -> "Литые штампы для горячего объемного деформирования" -> 22

Литые штампы для горячего объемного деформирования - Куниловский В.В.

Куниловский В.В., Крутиков В.К. Литые штампы для горячего объемного деформирования — Л.: Машиностроение, 1987. — 126 c.
Скачать (прямая ссылка): liteshtampiobemnogo1987.djvu
Предыдущая << 1 .. 16 17 18 19 20 21 < 22 > 23 24 25 26 27 28 .. 50 >> Следующая

На основании изложенного выше можно считать, что междендритные участки литой структуры (как более легированные) в сравнении с деформированным материалом будут в меньшей степени подвержены всем видам износа — абразивному, адгезионному и окислительному. Можно также допустить, что участки литой структуры, которые соответствуют осям дендри-тов, содержащие легирующих элементов уже меньше, чем деформированный материал, и, Следовательно, менее теплостойкие, будут в сравнении с ним изнашиваться больше.
Следовательно, большая износостойкость литой структуры может быть связана: 1) только с меньшим износом междендритных участков, которые таким образом должны не только компенсировать недостаточную износостойкость участков, соответствующих осям дендритов, но и обеспечить в целом повышение износостойкости литой структуры, что представляется маловероятным; 2) с возникновением в процессе штамповки характерного микрорельефа поверхности, представляющего собой чередование выступов,* соответствующих междендритным участкам, и впадин, соответствующих участкам литой структуры с меньшей износостойкостью.
Можно также предположить, что образование такого микрорельефа обеспечит более устойчивое сохранение смазочной пленки в микроучастках, соответствующих осям дендритов, и тем самым уменьшит трение и соответственно износ этих участков. Основанием для такого предположения могут служить результаты работы [9], авторы которой в результате заранее созданного регулярного микрорельефа поверхности штампового инструмента холодного деформирования из стали марки Р6М5 обеспечили повышение его стойкости в 1,7—2,0 раза. В этом случае уменьшится различие в износостойкости деформированного материала и участков литой структуры, соответствующих осям дендритов и, следовательно, повысится роль междендритных участков и улучшится износостойкость литого материала.
3.3. Термическая усталость и релаксационная стойкость
Хотя, как отмечалось выше, разгаростойкость в большинстве случаев не является основной причиной повреждения инструмента при эксплуатации, но тем не менее, инициируя износ, она является ва/жной характеристикой штамповых материалов.
50
Рис. 3.13. Влияние длительности термоциклических [2] испытаний в режиме 50 ^=±. 650 °С на суммарную длину трещин на единице поверхности (а) и среднюю глубину трещин (б) литой (/) и деформированной (2) стали марки 5ХНВ (нагрев образцов индукционный, охлаждение в воде)
а)
40 X
ido
? 10 §
I О
д5
/ V
/ г
( У
4h
i
О:
5: 5:
^ 0
Ш 600
800 1200 'Ш 600 Количество циклов
>

/ У г
4h
800
1200
\
На рис. 3.13, поданным работы [2], приведена кинетика трещинообразова-ния литой и деформированной стали марки 5ХНВ, свидетельствующая о том, что интенсивность образования сетки трещин разгара несколько выше у литой стали. Тем не менее развитие трещин в глубину у образцов литой стали меньше. Авторы работы {31] при исследовании разгаростой-кости образцов 22X40 (диаметр X длина) мм из литой и деформированной стали марки 5ХНВ в режиме 20 < > 650 °С (нагрев индукционный, охлаждение в воде) на базе 1000 циклов не обнаружили различия в поведении литого и деформированного материала.
При испытаниях на разгаростойкость более легированной стали марки ЗХ2В8Ф использовали образцы размером 10Х ЮХ 130 мм с надрезом Мена-же, которые нагревали до 550 °С пропусканием тока и охлаждали в воде до 20 °С. Результаты этих испытаний приведены на рис. 3.14 [55]; на основании этих результатов можно заключить, что суммарная длина трещин стали в литом состоянии после одинакового количества термических циклов меньше. Наиболее важны для оценки разгаростойкости литого и деформированного штампового материала результаты производственных испытаний и наблюдений, которые свидетельствуют о том, что по этой характеристике литые штамповые стали Н-13 (4Х5МФ1С), Н-12 (4Х5ВМФС) не только не уступают своим деформированным аналогам, но даже превосходят их [80, 86, 93, 98]. В качестве иллюстрации этого положения на рис. 3.15 по данным работы [93] приведены фотографии ЛИтого и кованого пуансонов из стали Н-12 (4Х5ВМФС).
Приведенные здесь (хотя и немногочисленные) результаты испытаний на разгаростойкость литых и деформированных штамповых сталей, а также результаты практических наблюдений свидетельствуют о том, что далеко не
всегда большие пластичность и вязкость материала гарантируют ему и большую разгаростойкость. В первую очередь это следует отнести к литым теплоустойчивым сталям, которые в сравнении с деформированными аналогами (при одинаковых теплофизических свойствах, т. е. теплопроводности и
200 300 W 500 Количество циклов
600
Рис. 3.14. Разгаростойкость стали марки ЗХ2В8Ф в литом (/) и деформированном (2) состояниях [52]
51
гтти» 11И1 » » I
Рис. 3.15. Трещины разгара [90] в литом (а) и кованом (б) пуансонах из стали Н-12 (4Х5ВМФС) после изготовления 6000 поковок, XI
Рис. 3.16. Релаксация напряжений в стали марок 5ХНМ (/, 2) и 4Х5МФ1С (3, 4) в литом (1, 3) и деформированном (2, 4) состояниях при температуре 500 °С и уровне начальных напряжений а0 = 0,6ао,2 (а) и 0,9 ао,2 (б) (термическая обработка на твердость 45 НИСэ)
Предыдущая << 1 .. 16 17 18 19 20 21 < 22 > 23 24 25 26 27 28 .. 50 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed