Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Куниловский В.В. -> "Литые штампы для горячего объемного деформирования" -> 14

Литые штампы для горячего объемного деформирования - Куниловский В.В.

Куниловский В.В., Крутиков В.К. Литые штампы для горячего объемного деформирования — Л.: Машиностроение, 1987. — 126 c.
Скачать (прямая ссылка): liteshtampiobemnogo1987.djvu
Предыдущая << 1 .. 8 9 10 11 12 13 < 14 > 15 16 17 18 19 20 .. 50 >> Следующая

не учитывались.
закалки состоит из мартенсита, а междендритные зоны наряду с мартенситом, первичными карбидными выделениями содержат и остаточный аустенит.
При указанных операциях термической обработки в твердый раствор не переходит и большая часть первичных карбидов, количество и протяженность которых определяются составом стали и скоростью охлаждения соответствующих участков отливки при кристаллизации (табл. 2.7). Химический состав первичных карбидных выделений (табл. 2.8). практически не меняется по высоте отливок.
Последующий после закалки отпуск, вызывая превращение мартенсита и остаточного аустенита, уже не влияет на фиксированную закалкой химическую неоднородность в распределении легирующие элементов. Для полного завершения превращений в междендритных участках всех сталей (кроме стали 5ХНМ) требуется двойной отпуск.
Характерные микроструктуры некоторых из исследуемых сталей после окончательной термической обработки на твердость 40 ЬШСЭ приведены на рис. 2.3 (см. вклейку).
30 ч
4
блица 2.8. Содержание легирующих элементов в карбидах и матрице* сталей марок ИМ и 4Х5МФ1С
Марка стали Термическая обработка Место вырезки образцов Тип карбидной фазы
\;\4Х5МФ1С
г
5Х2НМ
Закалка
Закалка-г-отпуск на твердость 40НИСЭ
Поверхность отливки
На расстоянии 45—60 мм от поверхности
Поверхность отливки
На расстоянии 45—60 мм от поверхности
Поверхность отливки
а расстоянии 4 — мм от поверхности
МеС +следы МебС
МеС + Ме6С + Ме7Сз
Ме2зСб + Ме3С
Марка стали
Сг
Массовое содержание легирующих элементов (от общего количества в стали), %
в твердом растворе Мо V
N1
Сг
в карбидах Мо V
ІЧІ
» 5
4Х5МФ1С
5,23
1,0
3,54 0,65
0,56
1,01 0,54
0,27
0,12
0,25 0,23
0,24 0,25
1,81 , 0,60
0,52
3,5
0,6
0,23
1,85 0,65
0,56
, 5Х?НМ
1.2
0,52
1,18 0,5
1,27
0,95 0,43
0,97 0,45
0,08
0,08
На этом рисунке также можно отчетливо наблюдать участки повышенной легированное™ (после отпуска более темные для стали марки 4Х5МФ1С), /обладающие большей твердостью.
Фазовый состав литых штамповых сталей после окончательной термической обработки аналогичен фазовому составу деформированных сталей ^фазовый состав стали марки 4ХЗМЗВ2ФС не исследовался).
31
г,
аблица 2.8. Содержание легирующих элементов в карбидах и матрице' сталей марок 2НМ и 4Х5МФ1С
Марка стали Термическая обработка Место вырезки образцов Тип карбидной фазы
Поверхность ОТЛИВКИ /
Закалка МеС-р- следы МевС
На расстоянии 45—60 мм от поверхности
4Х5МФ1С
Поверхность отливки
МеС + Ме6С + Ме7Сз
На расстоянии 45—60 мм от поверхности
Закалка отпуск на твердость 40НИСЭ - , Поверхность отливки
Ме2зСб + Ме3С
, 5Х2НМ а расстоянии 4 —6 мм от
поверхности
Марка стали Массовое содержание легирующих элементов (от общего количества в стали), %
в твердом растворе в карбидах >
ч 1 Сг Мо V Сг Мо V
5,23 1,0 0,56 0,12 0,25 0,23
і 4Х5МФ1С 1,01 0,54 0,24 0,25
3,54 0,65 0,27 1,81 0,60 0,52
3,5 0,6 0,23 1,85 0,65 0,56
5Х2НМ 1,2 0,52 1,27 * 0,95 0,43 0,08
1,18 0,5 0,97 0,45 0,08
* На этом рисунке также можно отчетливо наблюдать участки повышенной легированности (после отпуска более темные для стали марки 4Х5МФ1С), /обладающие большей твердостью.
Фазовый состав литых штамповых сталей после окончательной терми-^ческой обработки аналогичен фазовому составу деформированных сталей
|фазовый состав стали марки 4ХЗМЗВ2ФС не исследовался).
ч
і
31
2.2. Отпускоустойчивость, теплоустойчивость, механические свойства литых и деформированных штамповых сталей
В табл. 2.9 приведены значения твердости некоторых из исследуемых сталей в литом и деформированном состояниях, полученные после отпуска закаленных образцов. Независимость сопротивления отпуску от состояния материала (литое, деформированное) наблюдается не только для сталей, приведенных в этой таблице;-^) и для остальных исследуемых материалов.
Не зависит от особенностей микропостроения и теплоустойчивость литого и деформированного материалов, определенная по степени их разупрочнения в изотермических условиях. На рис. 2.4 это показано для стали марок 5ХНМ, 5Х2НМ, 4Х5МФ1С. *
Исследования механических свойств показали, что при термической обработке на твердость до 38—40 НИСэ (для стали марки 4ХЗМЗВ2ФС до 33—35 НИСЭ) прочностные характеристики литых штамповых сталей не уступают деформированному материалу аналогичного состава во всем интервале температур испытания. Повышение твердости материала приводит к тому, что при температурах испытания 20—200 °С разрушение литых сталей 5Х2НМФ, 4Х5МФС, 4Х5МФ1С, 4Х4ВМФС происходит при напряжениях, меньших предела текучести (в табл. 2.10 это показано для стали марок 5Х2НМФ и 4Х5МФ1С).
Определение чувствительности к надрезу при растяжении, которое оценивалось по отношению предела прочности надрезанных (глубина надреза 1 мм, гн = 0,1 мм) и гладких образцов, показало, что эта характеристика в значительной степени зависит от состава стали: чем больше легирована сталь углеродом и карбидообразующими элементами, т. е. чем
Предыдущая << 1 .. 8 9 10 11 12 13 < 14 > 15 16 17 18 19 20 .. 50 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed