Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Куниловский В.В. -> "Литые штампы для горячего объемного деформирования" -> 11

Литые штампы для горячего объемного деформирования - Куниловский В.В.

Куниловский В.В., Крутиков В.К. Литые штампы для горячего объемного деформирования — Л.: Машиностроение, 1987. — 126 c.
Скачать (прямая ссылка): liteshtampiobemnogo1987.djvu
Предыдущая << 1 .. 5 6 7 8 9 10 < 11 > 12 13 14 15 16 17 .. 50 >> Следующая

2) количество циклов Л^ж механического нагружения при постоянной повышенной температуре, соответствующее развитию до определенной глубины усталостной трещины [49]; на основании испытаний на усталость ряда штамповых сталей при 600 °С авторы этой работы предлагают следующую зависимость, связывающую Л^ж с пределом текучести ао,2, относительным сужением г|) и теплостойкостью Тп:
Мкеоо = - 4998 - 4,9ао,2 + 42,2ф + 7,ЗГП; (1.8)
из уравнения (1.8) следует, что критерий разгаростойкости Ыж учитывает только механические свойства материала и его теплостойкость и для материалов с близкими теплофизическими свойствами, как отмечается в работе [49], в отдельных случаях позволяет делать предположения о их поведении в эксплуатационных условиях;
3) число термических циклов до появления отдельных трещин произвольных размеров и трещин заданной длины; возникновение сетки трещин и сравнение ее с разработанными шкалами повреждаемости; число циклов до разрушения образца; общая протяженность трещин; число трещин на 1 см2 поверхности и т. п.
Трещины образуются тем быстрее, чем больше скорость охлаждения образца. Так, при нагреве токами высокой частоты (ТВЧ) образцов 20X60 (диаметр X длина) мм из инструментальных сталей до 760 °С с последующим их охлаждением в воде трещины суммарной длиной более 200 мм получались уже после пяти термических циклов [12]. Именно резким сокращением продолжительности испытаний объясняется факт охлаждения образцов водой во второй половине термического цикла, имевших место в большинстве проведенных исследований.
Такие испытания в большей степени характеризуют склонность исследуемых сталей к тепловому удару в условиях, которые в большинстве случаев отличны от термических условий эксплуатации штампов.
В связи с этим при таких жестких испытаниях могут быть получены далеко не всегда соответствующие практическим результатам данные. Так, в работе [84] было установлено, что при испытаниях образцов в режиме 90 < > 600 °С (нагрев ТВЧ, охлаждение водой) увеличение прочности стали марки ЗХ2В4Ф с 1200 МПа до 1600 МПа приводит к уменьшению количества циклов до по-
22
зо




/ 1
^ \
1 \Л Лі
40
Рис. 1.20. Разгаростойкость стали марок ЗХ2В8Ф (/, 3) и 4Х5МФ1С(2, 4) при испытаниях в режимах 300 т*--600 °С с охлаждением на воздухе (/, 2) и ?0з±600'С с охлаждением в воде (3, 4) после 15 000 и 100 теплосмсн, соответственно
Таблица 1.12. Теплофизические свойства карбидов и «-железа [28]
50
Твердость НИСЭ
Исследуемое свойство
Коэффициент линейного расширения
Модуль упругости
Обозначение фазы
си и.
I
8
и
си
и
си
со
си
УС
а- 10е, 1/К, при 20 700 "О
14.0
12,6
10,6
9,2
7,3
4,5
Е-\0~\ МПа, при 20 Ч:
210
200
270
610
явления первых видимых трещин (критерий разгаростойкости) в пять раз В работе [12] также делается вывод о большей разгаростойкости образцов с меньшей твердостью, т. е. с большей ударной вязкостью.
Однако в работе [49] отмечается, что удовлетворительного соответствия между ударной вязкостью стали и эксплуатационной стойкостью штампов (которые из нее изготовлены), выходящих из строя по разгаростойкости, может и не быть.
Б. И. Ермолаев и другие исследователи осуществляли испытания на разгаростойкость образцов штамповых сталей размерами 35X25 (диаметр X длина) мм и внутренним отверстием диаметром 16 мм. Нагрев образ цов осуществлялся ТВЧ4 (разогреву подвергалась полоса шириной 3- -4 мм по периметру) со скоростью 1000 °С. Испытания проводили по двум режимам: 1) 300^600 °С с охлаждением на воздухе; 2) 20^600 °С с охлаждением образца в воде во второй фазе цикла.
Во всех случаях образцы насаживались на шток, через который непрерывно проходила проточная вода.
Такая методика испытаний в отличие от уже упомянутых обеспечивала значительный отвод тепла от поверхности образца через его внутренние слои, что способствовало уменьшению температурного градиента по его сечению в фазе охлаждения и, следовательно, уменьшению величины растягивающих напряжений.
Из рис. 1.20, на котором приведены результаты этих испытаний, следует, что в обоих случаях увеличение исходной твердости образцов стали марок 4Х5МФ1С и ЗХ2В8Ф приводило к повышению разгаростойкости с той лишь разницей, что при испытаниях по более жесткому режиму трещины разгара на поверхности образцов возникали значительно раньше.
Таким образом, результаты испытаний на разгаростойкость в большой степени зависят от применяемой методики испытания.
Для большинства штампов ПВМ, КГШП, ВСМ, работающих в условиях естественного охлаждения гравюры штампа (без принудительного охлаждения водой или воздушно-водяной сместью), испытания на разгаростойкость
23
материалов, предназначенных для их изготовления, целесообразнее осуществлять в менее жестких термических условиях, чем это принято в большинстве работ с целью ускоренного проведения испытаний.
Однако и в этом случае недостатком этих испытаний (кроме известной трудоемкости обработки результатов) остается то, что в них не предусмотрена дополнительная механическая нагрузка образцов, которая, как это следует из работы [67], может привести к иному расположению материалов по их разгаростойкости.
Предыдущая << 1 .. 5 6 7 8 9 10 < 11 > 12 13 14 15 16 17 .. 50 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed