Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Комиссар А.Г. -> "Опоры качения в тяжелых режимах эксплуатации" -> 49

Опоры качения в тяжелых режимах эксплуатации - Комиссар А.Г.

Комиссар А.Г. Опоры качения в тяжелых режимах эксплуатации — M.: Машиностроение, 1987. — 384 c.
Скачать (прямая ссылка): oporkachvtejrejex1987.djvu
Предыдущая << 1 .. 43 44 45 46 47 48 < 49 > 50 51 52 53 54 55 .. 111 >> Следующая

где К, К — коэффициенты, зависящие от геометрических параметров манжеты (табл. 53, 54, 55); Е, v — соответственно модуль упругости и коэффициент Пуассона материала манжеты.
Формулы (22)—(24) дают возможность оптимального проектирования торцовых манжет к вибромашинам. Целевая функция назначается условием / = PJб min. Значения / при различных геометрических параметрах губки и величине модуля упругости определяются уравнениями (23), (24). Исходя из этих уравнений, для минимизации следует:
снизить модуль упругости материала, т. е. выбрать для изготовления манжет низкомодульную резину. Это условие согласуется с рядом исследований, в которых рекомендуется применение низкомодульных резин как наиболее устойчивых к абразивному изнашиванию;
выбрать геометрические параметры губки h, /, а, при которых функция / принимает минимальные значения для E = const.
Граничные условия выбирают исходя из необходи-
182
Опоры качения вибрационных машин и механизмов
54. Значення коэффициента К в зависимости от угла наклона губки сс при d = 43 мм, I = 5 мм
а, ° К- ю-9 а, ° К* Ю-8
1 621 75 26,1
10 7,5 77 67,9
20 7,75 78 13,0
30 8,06 80 7,4
45 8,78 85 7,85
60 10,4 89 1,01
70 14,4
55. Значения геометрического коэффициента К при h0 = 2,08 мм
/<• Ю-9 при d, мм
а, 9 /, MM 43 86 172 258
45 5,0 7,5 10 15 14,73 100,6 423,9 4073 6,620 42,46 162,6 1207 4,890 19,34 74,17 509,8 2,220 13,00 47,16 321,3
30 5,0 7,5 10 15 11,20 68,50 257,0 1846 5,270 31,40 114,6 749,6 1,560 14,90 53,00 344,0 5,060 7,705 39,00 213,0
60 5,0 7,5 10 15 22,80 194,8 1159 1607 9,220 65,70 281,5 2564 4,200 28,40 114,0 861,0 2,970 17,935 71,00 516,4
Примечание. При d = 43 мм и / = 5 мм значения коэффициента К следующие:
Лз, мм ........ . . 1,08 2,08 3,08 4,08
ІС-10-9........... 20,23 14,73 12,8 11,8
Герметизация
183
h, HM
Рис. 53. Оптимизация губки вибрирующей торцовой манжеты:
--целевая функция
1 9 MM ї;-----кривая зна-
' чений коэффициента g
мости снижения уровня вибрации губки | ->- 0.
Пример оптимального выбора толщины губки h при заданных значениях / = 10 мм, а = =45°, ? = 0 приведен на рис. 53. Кривая / построена по формуле (24); кривые I — по (22) для частот 312 с"1 и 520 с"1. Оптимальными являются толщины губки соот ветственно h и h = 2,2 мм, которые ле жат на точках пересечения целевой функции и амплитудной характеристики. Повышение толщины ведет к росту жесткости манжеты, понижение — к росту уровня вибрации.
Таким образом, имеется возможность проектирования торцовых манжет применительно к заданным рабочим характеристикам вибромашин. Однако возможны и более радикальные решения, позволяющие полиостью избежать нарушения контакта в зоне трения при колебаниях манжеты независимо от их уровня. В частности, из формулы (22) следует, что при а = 90° изгибные виброперемещения равны нулю, и нарушения контакта при колебаниях не происходит. Этому условию соответствует конструкция торцовой манжеты с трапециевидной губкой (см. рис. 24, табл. 34, 35). Изгибающий момент, возникающий на рабочей кромке за счет действия инерционных сил, уравновешивается равным по величине и противоположным по направлению моментом, возникающим на задней кромке.
Способность трапециевидной губки к самоуравновешиванию инерционных моментов относительно плоскости, перпендикулярной оси вращения (в вибраторах эта плоскость параллельна направлению колебаний), обеспечивает стабильный контакт рабочей кромки в поле вибрационных сил. Пример установки торцовых манжет с трапециевидной губкой в вибраторе приведен на рис. 60.
184 Опоры качения вибрационных машин и механизмов
Для тяжелых вибромашин или вибраторов, в которых эксплуатационный режим не допускает применения манжетных уплотнений, наиболее рациональным является применение простейшего торцового механического уплотнения (см. рис. 33), снабженного относительно жесткой мембраной. Примеры установки торцовых уплотнений на вибромашинах приведены на рис. 54, 55.
С учетом высокой запыленности окружающей среды уплотнительные устройства подшипниковых опор вибромашин оснащают черновыми лабиринтными уплотнениями или пылеотбойниками. При использовании жидких масел в устройство включают также маслоотражатели и масло-отбойники.
6. СМАЗЫВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ НА ВИБРОМАШИНАХ
Специфические трудности смазывания вибрирующего подшипника связаны с виброперемещением массы смазочного материала в полостях подшипниковых опор, сложностью контроля его наличия, сложностью подвода смазочного материала извне и его отвода.
Для смазывания подшипников вибромашин применяют пластичные и жидкие смазочные материалы. Преимущество первого варианта в простоте конструктивного решения, поэтому, если частота вращения и температура позволяют, выбирается пластичный смазочный материал. Тем не менее почти 25 % подшипниковых опор тяжелых вибраторов смазывается жидкими маслами.
Из числа пластичных рекомендуются к применению смазочные материалы с высоким пределом прочности ВНИИ НП-242 и ЛЗ-31, а также при их отсутствии могут быть использованы БНЗ-3, Литол-2, Униол-1.
Предыдущая << 1 .. 43 44 45 46 47 48 < 49 > 50 51 52 53 54 55 .. 111 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed