Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Ильясов Р.С. -> "Шины. Некоторые проблемы эксплутации и производства " -> 120

Шины. Некоторые проблемы эксплутации и производства - Ильясов Р.С.

Ильясов Р.С., Дорожкин В.П., Власов Г.Я., Мухутдинов А.А. Шины. Некоторые проблемы эксплутации и производства — НИИШП, 2000. — 576 c.
ISBN 5-7882-0140-3
Скачать (прямая ссылка): shininekotorieproblemiproizvodstva1999.djvu
Предыдущая << 1 .. 114 115 116 117 118 119 < 120 > 121 122 123 124 125 126 .. 163 >> Следующая

2. Способ определения температуры Т как функции времени X на лимитирующем процесс вулканизации участке изделия, то есть Тлимиз (т). Известны методы и устройства вулканизации изделий, неизотермические условия в которых определяются:
а) непосредственным измерением ТЛ11МН" (т) путем внедрения датчика температуры в изделие [440, 444-449];
б) измерением температур на греющих поверхностях фор-матора-вулканизатора: Т п.ф. - по пресс-форме и Тд - по диафрагме, заданием их в качестве граничных условий 1-го рода на сеточную RC-модель и расчетов Тлимиз (т) в соответствующей узловой точке [443].
3. Способ определения степени вулканизации ?пнмт (т) на лимитирующем процесс вулканизации участке изделия. В этом случае различают методы и устройства оптимального управления режимами вулканизации изделий, кинетика неизотермической вулканизации в которых определяется:
а) непосредственным измерением FnHMH3 (Т) в изделии, например, по показателю динамического модуля [440-442];
б) расчетом ?тьлт (Т) по данным Тлимиз (Т) [443-449].
4. Место определения Рлимиз (т). Известны методы и устройства, позволяющие определить кинетику неизотермической вулканизации:
а) в изделии Рлимиз (т) [440-449];
б) на резиновом модельном образце F^06 (т) [440].
Достоинства и недостатки изложенных устройств и методов рассмотрены в работе [439]. Здесь же рассмотрен алгоритм методов оптимизации, основанный на математическом моде-
419
лировании теплового процесса вулканизации по фактическим температурным условиям на греющих поверхностях технологического оборудования.
Созданы две основные модификации этих методов. Первая модификация метода оптимизации [439], граф которого приведен на рис. 55, обеспечивает достижение заданной степени вулканизации в изделиях по фактическим граничным температурным условиям путем корректировки продолжительности режима вулканизации. Основными особенностями метода являются следующие:
- для двух одновременно вулканизуемых изделий при известных начальных и измеряемых в реальном масштабе времени граничных (ГУ1, ГУ2) температурных условиях со стороны пресс-форм (Тпфиз1(т), Тпфи*2(Т)}, диафрагм {ТДИП(Т), Тдю2(т)} рассчитывают по толстостенному (наименее прогреваемому) сечению распределение температуры {Т;ИЧ(Т)}, {Т"32(т)}и показатели степени вулканизации {FjH3l(T)}, {FjH32(T)}B узловых точках i (i=l, 2 ... N) математической модели процесса теплопроводности;
- из рассчитываемых в реальном масштабе времени показателей степени вулканизации выбирается минимальный {FmMm (Т)}, который суммируется с прогнозируемой (в зависимости от соответствующей текущей температуры) величиной степени довулканизации {FaoByrlKtn (т)}. Тем самым для узловой точки математической модели с наименьшим показателем степени вулканизации формируется суммарная величина F^^T), включающая последующий по отношению к текущему моменту времени прирост степени вулканизации за период проведения заключительных операций режима и охлаждения изделия на воздухе вне пресса;
- продолжительность режима вулканизации (Твулк) до момента начала заключительных операций определяется по усло-
420
вию достижения величиной FSjlHMHJ(X) заданного для соответствующей резиновой смеси оптимального значения показателя Рыим.опЛтО, степени вулканизации. При этом для повышения надежности управления вводятся минимальное Tmin и максимальное Ттах ограничения на момент Тьулк выдачи сигнала на исполнительные механизмы вулканизационного пресса.
Вторая модификация метода оптимизации [439] разрабатывалась применительно к условиям производства, в которых предъявляются жесткие требования к ритмичности работы технологического оборудования. В данном случае корректировка продолжительности режима вулканизации недопустима. Эта модификация метода оптимизации основана на изменении температуры со стороны пресс-формы, компенсирующем отклонение от номинального значения температуры перегретой воды со стороны диафрагмы, причем таким образом, что заданная степень вулканизации в наименее прогреваемой точке изделия достигается без изменения продолжительности режима вулканизации. Очевидно, что преимуществом такой адаптации режима является обеспечение ритмичной работы ряда единиц вулканизационного оборудования, что необходимо при поточном производстве изделий, например, в поточных линиях вулканизации типа ВПМ. Данный метод основан на принципе «температурного коромысла», ось которого расположена в наименее прогреваемой точке С сечения изделия 1-1, а концы соответственно, на внешней точке В (пресс-форма) и внутренней точке А (диафрагма) обогреваемых поверхностях вулканизационного оборудования. В оборудовании с зонным обогревом пресс-формы при необходимости может быть одновременно реализовано и второе «температурное коромысло», например, в наиболее прогреваемом (тонкостенном) сечении изделия. Величину компенсирующего воздействия dm(t) -
421
изменение текущего значения температуры со стороны пресс-формы - определяют по выражению:
dm(t) = K(x)idb(t),
где db(t) - отклонение значения температуры перегретой воды со стороны диафрагмы от эталонных значений; К(х) - коэффициент пропорциональности, величина которого зависит только от местоположения наименее прогреваемой точки с координатой х.
Предыдущая << 1 .. 114 115 116 117 118 119 < 120 > 121 122 123 124 125 126 .. 163 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed