Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Фрумин И.И. -> "Сварка порошковой проволокой" -> 35

Сварка порошковой проволокой - Фрумин И.И.

Фрумин И.И. Сварка порошковой проволокой — Киев, 1972. — 215 c.
Скачать (прямая ссылка): svarkaporoshkovoyprovolokoy1972.djvu
Предыдущая << 1 .. 29 30 31 32 33 34 < 35 > 36 37 38 39 40 41 .. 83 >> Следующая

По сравнению со сваркой проволокой сплошного сечения в углекислом газе защита от азота более совершенна, так как имеется возможность дополнительно защитить расплавленный металл шлаком. Это подтверждают данные газового анализа металла, наплавленного электродами УОНИ-13, сплошной проволокой Св-08 Г2С и порошковой проволокой в сравнимых условиях (табл. 24).
Потенциальное содержание водорода в порошковой проволоке выше. Поэтому при сварке проволокой с рутиловым сердечником без применения специальных металлургических мер борьбы с водородом не удается всегда получать плотные швы. Главным средством борьбы с водородом является введение фтористых соединений. В проволоке рутил-флюоритного типа флюорита обычно бывает достаточно для обеспечения низких содержаний водорода в металле и высокой стойкости против пор. В сердечник проволоки рутилового типа часто необходимо вводить легкоразлагающиеся фториды. Для всех типов проволоки, применяющейся при сварке в углекислом газе, прокалка при температуре 240—250° С способствует удалению влаги из сердечника и органических материалов с поверхности проволоки.
Таблица 23
Количество ржавчины, мг( 100 мм шва Наличие пор при сварке
под флюсом порошковой проволокой
276 Нет Нет
345 Единичные »
690 » »
1035 Много »
1540 » Единичные
2230 » »
3080 » Много
94
Таблица 24
Марка электродов, проволоки Диа- метр, мм Содержание газов
Тип покрытия, сердечника [N], % [0]общ, % см3/\00 г
УОНИ-13/55 4,0 Фторист о-каль- 0,01—0,018 0,025—0,03 4,2—6,7
Св-08Г2С ПП-АН4 2,0 2,5 циевое покрытие Рутил-флюорит- 0,008—0,020 0,008—0,015 0,06—0,09 0,025—0,040 3.0-4,1 3.0—6,3
ПП-АН9 2,5 ный сердечник То же 0,008—0,013 0,03—0,045 3,7—6,0
ПП-АН8 3,0 Рутиловый сер- 0,008—0,015 0,06—0,085 6,5-8,4
ПП-АН 10 2,0 дечник То же 0,008—0,015 0,04—0,07 4,4—6,6
Как видно из данных, приведенных в табл. 24, при сварке в углекислом газе порошковой проволокой обеспечивается низкое содержание газов в металле, благодаря чему возможно получение плотных швов и высокого качества металла.
9. Пути предупреждения пористости швов и сохранения свойотв порошковой проволоки
Приведенный выше анализ роли отдельных факторов в процессе образования пор в сварных швах позволяет наметить некоторые пути металлургического и технологического характера, направленные на снижение вероятности возникновения пор при сварке. Кроме того, могут быть приняты меры, относящиеся к технике и общей технологии сварки, для избежания пористости при сварке конкретной проволокой и в определенных условиях. Описание их содержится в соответствующих разделах книги.
Поскольку основными газами, ответственными за возникновение пористости при сварке порошковой проволокой, являются азот и водород, рассмотрим пути борьбы с пористостью, вызываемой каждым из этих газов.
Пористость вызванная азотом. Выше указывалось, что эффективность защиты металла от воздуха принято оценивать по содержанию азота в металле шва или по диапазону напряжений сварки, в пределах которого отсутствует пористость. Последним показателем в значительной степени определяются технологические возможности проволоки и ее пригодность к широкому производственному применению, так как проволока с малым диапазоном рабочих напряжений требует высокой стабилизации рабочего напряжения дуги, что трудно обеспечить, особенно в условиях полуавтоматической сварки.
Увеличение количества защитных материалов в сердечнике проволоки является одним из путей снижения содержания азота в ме-
95
талле шва и расширения диапазона рабочих напряжений сварки. При сварке проволокой карбонатно-флюоритного и флюоритного типов такого же технологического результата можно достичь, легируя проволоку нитридобразующими элементами, например титаном и алюминием. Связывая азот еще в жидком металле в стой-
Рис. 79. Влияние титана на величину предельного напряжения дуги.
О 1,0 2.0
Рис. 80. Влияние алюминия на величину предель ного напряжения дуги.
г.не нитриды, титан и алюминий снижают его скрытое парциальное давление в металле сварочной ванны, предупреждая таким образом зарождение газовых пузырей.
Зависимости величины предельного напряжения дуги, при котором еще не возникает пористость, от содержания титана и алюминия в проволоке иллюстрируются рис. 79 и 80.
Применение описанного способа предупреждения пористости, вызываемой азотом, ограничено, так как наличие больших количеств титана, алюминия и азота в металле шва вызывает охрупчивание его (см. параграф 5).
Снизить содержание азота в металле шва можно путем рационального выбора состава газошлакообразующей части сердечника проволоки. Как было показано выше, состав газошлакообразующей части во многом определяет кинетику выделения защитного газа и образования шлакового расплава, способных защитить металл от контакта с атмосферой.
Одним из путей снижения содержания азота в металле шва является изменение конструкции порошковой проволоки. Результаты сравнительных испытаний проволоки различных конструкций показывают (рис. 81), что применение проволоки двухслойной конструкции взамен трубчатой позволяет расширить диапазон рабочих напряжений до уровня, достигаемого при использовании электродов с наружным покрытием. Состав сравниваемых материалов и условия испытаний описаны ранее (см. параграф 5).
Предыдущая << 1 .. 29 30 31 32 33 34 < 35 > 36 37 38 39 40 41 .. 83 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed