Режущий инструмент - Филиппов Г.В.
Скачать (прямая ссылка):
D = 3+10 мм; L = 60+100 мм; / = 12+20 мм; d = 3+9 мм; I1 = 1+5,0 мм; ф = 5; 15; 45°; z = 4 или 6
Тип II
]]=3+5,5мм
cd
Развертки машинные цельные с коническим хвостовиком из твердого сплава с прямыми или винтовыми канавками (ГОСТ 16087—70)
D = 6,5+ 12 мм; L = 120+150 мм; / = 18+22 мм; I1 = 1+5,0 мм; 2 = 4 или 6; ф = 5; 15; 45°
Развертки машинные, оснащенные пластинками из твердого сплава, с коническим хвостовиком, тип I (ГОСТ 11175—71)
D =10+ 32,0 мм; L = 140+240 мм;/ = 16+22 мм; z = 4 для D 15 мм; z = 6 для D >> 15 мм; конус Морзе N° 1—3; для ф = 45° I1 = 1 мм; для ф = 15° I1 = 2,5 мм; для ф = 5° I1 = 4,5 мм
Развертки машинные, оснащенные пластинками из твердого сплава, насадные, тип II (ГОСТ 11175—71)
D = 32+50 мм; L = 40+55 мм; d = 13+22 мм; / = 32 мм; z = 6 для D ^ 34 мм; 2 = 8 для D = = 35+40 мм; Z = 10 для D Г> 40 мм; для ф = 45° I1 = 1,5 мм; для ф = 15° I1 = 3,5 мм; для ф = 5° I1 = 6,5 мм
Тип I
I1^ Тип 1 Коиис Морзе
---г
=¦ ' - —ц
* 1 ъ L
поверхности, с другой—разрешаются двумя путями. Первый — создание режущей части с ломаной режущей кромкой (рис. 8.1, в), имеющей на части длины I1—I2 угол в плане <р = 45°, а на участке длиной I2 = 1-7-3 мм, прилегающем к калибрующей части, —угол
в плане Cp1 = l-f-3°. Такая форма режущей части позволяет основную часть припуска снимать с достаточно большой толщиной среза, а оставшуюся часть припуска обрабатывать с малой толщиной среза. Для повышения качества обработки рекомендуется переходный участок от режущей части к калибрующей закругляїь.
260
Вторым способом, устраняющим приведенные противоречия, является создание режущей части криволинейной (обычно радиусной) формы (рис. 8.1, г). В этом случае режущая часть имеет переменный на разных ее участках угол в плане, причем наибольшие его значения — у начала режущей части со стороны обрабатываемого изделия, а наименьшие (близкие к нулю) —в зоне перехода от режущей к калибрующей частям. Толщина среза при работе развертки с такой формой режущей части переменна и уменьшается от максимума до минимума по мере увеличения расстояния от обрабатываемого изделия до рассматриваемой точки режущей кромки. Несмотря на очевидные преимущества таких разверток, они находят ограниченное применение из-за технических трудностей при заточках и переточках криволинейной режущей части.
При обработке вязких материалов, в особенности нержавеющих и жаропрочных сталей, легких сплавов, находят применение развертки с кольцевой ступенчатой формой режущей части (рис. 8.1, д). Диаметры ступеней у таких разверток обычно принимаются равными D1 = D — 0,2 мм; D2 = D — 0,5 мм или подбираются . опытным путем для каждого конкретного случая. Создание режущей части такой формы связано со значительными технологическими трудностями, в особенности при образовании переходных участков k от ступени к ступени и обеспечении точного их взаимного расположения.
Длина режущей части I1 разверток определяется припуском на обработку, формой режущей части, углом в плане <р. Для стандартных разверток длина их рабочей части приведена в табл. 8.1. Для разверток нестандартных или разверток, имеющих отличные от стандартных углы в плане ср, длина режущей части может быть подсчитана по аналогии с зенкерами (см. гл. 7).
Угол в плане ср у стандартных разверток принимается равным: Г (ручные развертки с прямыми стружечными канавками), 6° (ручные развертки с винтовыми стружечными канавками), 5, 15 или 45° (машинные развертки). При заточках и переточках разверток следует иметь в виду, что значение угла в плане должно выбираться в зависимости от обрабатываемого материала. При обработке хрупких материалов угол в плане ср принимается равным 3—5°, при обработке вязких материалов — 15°, при обработке глухих отверстий как в хрупких, так и в вязких материалах, он может достигать 60°.
Передний угол у режущей части стандартных разверток обычно равен нулю. При обработке вязких материалов целесообразно затачивать рабочую часть с углом у = 7-10°. Угол у обычно задается в нормальном продольной оси развертки сечении в точке перехода от режущей к калибрующей частям. При угле у Ф 0 в этой точке, а также при наличии угла к ф Q угол у по длине режущей кромки переменен (имеется в виду, что передние поверхности калибрующей и режущей частей развертки затачиваются
261
совместно и поэтому совпадают). Переменным угол у является и у разверток с криволинейной формой режущей части (в случае
К ф о).
Задние углы а, aNy a1N режущей части стандартных разверток находятся в пределах 6—15°. При обработке углеродистых и легированных сталей с ав = 500 МПа рекомендуется затачивать развертки под углом а = 6-і-10°, при развертывании алюминиевых сплавов —под углом a = 10-^15°, при обработке титановых сплавов — под углом а = 10°; в последнем случае целесообразно образовывать фаску / вдоль режущей кромки шириной 0,05— 0,1 мм с углом а = 0.
Число зубьев z разверток влияет на производительность развертывания, качество обработанной поверхности. С уменьшением числа зубьев ухудшается качество обработки, но улучшается стружкоотвод, объем стружечных канавок увеличивается, увеличивается и прочность зуба развертки. С увеличением числа зубьев улучшается качество обработанных разверткой поверхностей, увеличивается подача на оборот развертки, увеличивается (до некоторых пределов) производительность обработки. Вместе с этим уменьшается объем стружечных канавок, что требует снижения припуска на обработку, прочность зубьев снижается, а это требует снижения подачи на зуб развертки. Последнее справедливо, если развертка работает на подачах, близких к предельным с точки зрения прочности зуба подачам. Если же подача на зуб развертки назначается исходя из требований получения обработанной поверхности заданного чертежами качества, то снижать подачу не имеет смысла. Обычно для выбора числа зубьев рекомендуется пользоваться зависимостью [50]
