Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Филиппов Г.В. -> "Режущий инструмент" -> 77

Режущий инструмент - Филиппов Г.В.

Филиппов Г.В. Режущий инструмент — Л.: Машиностроение , 1981. — 392 c.
Скачать (прямая ссылка): rejinstrument1981.djvu
Предыдущая << 1 .. 71 72 73 74 75 76 < 77 > 78 79 80 81 82 83 .. 136 >> Следующая

Необходимо отметить и еще одну, обычно не учитываемую, особенность сечения сверла при его расчетах. Размеры исходного
218
сечения сверла в расчетах принимаются при номинальных значениях параметров, его характеризующих. При учете допускаемых отклонений на отдельные параметры сечения жесткость и прочность сечения могут значительно меняться. Стандартами же допуски на большинство параметров сечения не регламентируются. Поэтому при назначении допусков на параметры сечения сверла необходимо стремиться к тому, чтобы жесткость наименьшего сечения отличалась от номинального не более чем на 20%.
Задача по расчету на прочность и жесткость инструмента (не только сверла) должна быть увязана с решением задачи о его профилировании, что и имеет место на Сестрорецком инструментальном заводе им. Воскова, где эти задачи решаются с помощью ЭВМ и являются частью общей задачи по расчету инструмента.
Выбор того или иного исходного профиля поперечного сечения сверла при его проектировании, а также выбор параметров этого профиля определяются в общем случае конструкцией сверла, формой его режущей части, длиной сверла, эксплуатационными требованиями и т. д.
Сверла каждого типоразмера имеют определенную длину рабочей части. Для стандартных сверл она приведена в табл. 6.1. Для специальных сверл длина рабочей части определяется исходя из эксплуатационных требований (глубина обрабатываемого отверстия, работа с кондуктором или без него, работа в труднодоступных для инструмента местах и т. д.) и требований по достаточному ресурсу их работоспособности за счет переточек. Так как сверла могут быть переточены на длине до 0,75 от первоначальной длины рабочей части и при этом должны удовлетворять требованиям условий эксплуатации, то минимально допустимая длина рабочей части сверла определяется эксплуатационными требованиями, а номинальная длина устанавливается путем добавления к минимальной длине запаса на переточку. При этом рабочая часть сверла должна обеспечивать его достаточную жесткость, производительность сверления и качество обработки. При слишком большой длине возможное число переточек сверла вырастает, но одновременно повышается возможность поломок инструмента и из-за низкой жесткости его требуется снижать режимы резания.
Исследования, проведенные канд. техн. наук А. А. Рыжкиным совместно с заводом им. Воскова, выявили наличие аномалий в поведении сверл при их переточках. На рис. 6.10 приведена зависимость стойкости сверла от числа его переточек. Были использованы сверла средней серии (диаметром 10,2 мм), изготовленные из быстрорежущей стали, переточки которых осуществлялись в идентичных условиях, а слой металла, удаляемый при переточках, был равен 0,5—0,7 мм. Как видно из зависимости, стойкость сверл при переточках изменяется в значительных пределах и общая суммарная стойкость сверл после всех переточек меньше, чем ожидаемая стойкость, рассчитанная по известной зависимости: T0 = Tt9 где / — число периодов стойкости сверла; T0 — общий
219
ресурс его работы; T — нормальная стойкость сверла между переточками. Таким образом, увеличение длины рабочей части сверла для увеличения числа переточек не всегда оправдано ни с точки зрения повышения общего ресурса работы сверла, ни с точки зрения производительности сверления.
Сверла цельные твердосплавные имеют обычно укороченную рабочую часть, так как длина рабочей части сверл, оснащенных пластинками твердого сплава, ограничена длиной пластинки.
320 ^240\ %220 §200-ЦІ60-
.| т
1120 •| 100-
% 6°-
•Z 60-
14°-
* 20-
/ 2 1J * '5 ? '7 в Ь /0 11 h 13 14 І5 16 h 18 W 20
Число переточек п
89,5 Ш
~8'7 ' 8$,8 ' «Jj ' 8'2 '.71O 1
815 86У5 85,2 82у6 81 Рис. 6.10. Зависимость стойкости сверла от числа его переточек
75 ' 11 ' ft ' 77 73 69 65 ?>былгММ
Длина участка корпуса, несущего стружечные канавки, для стандартных сверл принимается такой же, как и для быстрорежущих сверл. Угол наклона винтовой канавки корпуса сверл ш = = 18+20°. Угол врезания пластинки равен нулю. При создании сверл, оснащенных пластинками твердого сплава, применяются также специальные пластинки с углом наклона со = 10 + 12°, что позволяет увеличить в этом случае угол наклона канавок на корпусе сверла до 25—30°.
Параметр шероховатости задних поверхностей и поверхностей ленточек для быстрорежущих сверл не должен превышать Ra = = 0,63 мкм (для сверл точного исполнения) или Ra = 1,25 мкм (для сверл общего назначения); поверхностей канавок — Ra = = 0,63 мкм (для сверл точного исполнения диаметром до 1 мм), Ra = 1,25 мкм (для сверл точного исполнения диаметром свыше 1 мм и для сверл общего назначения диаметром до 1 мм с утолщенным хвостовиком) и Ra = 2,5 мкм (для сверл общего назначения). Для сверл, оснащенных пластинками из твердых сплавов, параметр шероховатости передних и задних поверхностей режущей
220
части сверл, поверхностей = 0,63 мкм, поверхностей цельных твердосплавных превышать Ra = 0,32 мкм прилегающих к режущим поверхностей ленточек.
Точность изготовления сверл определяется нецен-тричностью сердцевины, радиальным биением режущих кромок и ленточек и осевым биением режущих кромок, измеренным посредине режущей кромки, а для быстрорежущих сверл диаметром до 3 мм — кривизной(вместо биения). Нецентричность сердцевины для сверл точного исполнения приведена в табл. 6.2, а осевое биение режущих кромок — в табл. 6.3. Радиальное биение быстрорежущих сверл не должно превышать значений, приведенных в табл. 6.4.
Предыдущая << 1 .. 71 72 73 74 75 76 < 77 > 78 79 80 81 82 83 .. 136 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed